软土地区深基坑连续墙最大变形简易计算方法
【图文】:
坑胗Ρ淞?hmδ统一且简单的函数关系。利用67种组合进行回归分析,得到hmδ(mm)的计算表达式:hm01122334455δ=b+bX+bX+bX+bX+bX+612713814bXX+bXX+bXX(4)式中:1X=H(m);2X=lnS,S=4wavgEIγh;3X=B(m);4X=aS(MN/m)和5X=uvsσ′,S、uvsσ′量纲为1。公式中的常数项通过最小二乘法回归得到,0b=19.39386,1b=0.63849,2b=-1.93808,3b=0.012077,4b=0.00039,5b=-12.60892,6b=-0.02845,7b=0.032860,8b=-0.0000383695。图3为地下连续墙最大侧向变形简化计算公式计算结果和数值模拟的对比。从图中可见,两者计算结果吻合较好。简化公式的计算结果与数值模拟计算结果比值的平均值为1.019168,均方差为0.14528,变异系数为0.14255。公式计算最大侧向变形/mm图3公式计算结果与有限元模拟结果的对比Fig.3ComparisonoftheoreticalandFEMsimulatingresultsofthemaximumwalldeformation考虑到软土地区土层分布基本为gH≥1.8H,暂不考虑gH对hmδ的影响[7]。预测hmδ时,S由式(1)、(2)计算确定,aS由式(3)计算确定,结合H、B和uvsσ′的取值再利用式(4)求hmδ。运用式(4)计算时,建议取值范围为H=10~30m,B=20~100m,uvsσ′=0.3~0.4,S=533~4267,aS=550~31500MN/m。式(4)是在以上参数范围内回归的,预测的基坑工程尽量符合以上参数的范围。在当前使用地下连续墙的基坑工程中,地下连续墙的系统刚度随开挖深度加深成比例增大,增长非常迅速,为分析基坑开挖深度加深后支撑系统刚度变化,现统计了24个基坑案列[8]的S和H关系并进行线性回归,得到两者的关系式:S=53.436
、B和uvsσ′的取值再利用式(4)求hmδ。运用式(4)计算时,建议取值范围为H=10~30m,B=20~100m,uvsσ′=0.3~0.4,S=533~4267,aS=550~31500MN/m。式(4)是在以上参数范围内回归的,预测的基坑工程尽量符合以上参数的范围。在当前使用地下连续墙的基坑工程中,地下连续墙的系统刚度随开挖深度加深成比例增大,,增长非常迅速,为分析基坑开挖深度加深后支撑系统刚度变化,现统计了24个基坑案列[8]的S和H关系并进行线性回归,得到两者的关系式:S=53.43609+45.17667H(5)开挖深度/m图4地下连续墙系统刚度和基坑开挖深度的关系Fig.4Relationshipbetweenwallsystemstiffnessandexcavationdepth简化hmδ的计算公式,将式(5)代入式(4)中得到hmδ的简化计算公式:hm01122334455δ=b+bX+bX+bX+bX+bX+612713814bXX+bXX+bXX(6)其他项不变,2X=S,S=53.43609+45.17667H,较式(4)、(6)的计算量减少了很多。与式(4)适GL-1mGL-4mGL-7mGL-10mGL-13mGL-16mGL-19mGL-22mGL-25m支撑H=10m时的最后一道支撑H=20m时的最后一道支撑H=30m时的最后一道支撑H=10mH=20mGL-28m地下连续墙H=30m最限元计算有大侧向变形m/统刚度系S回归线24个基坑案例S=53.43609+45.17667H
【参考文献】
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本文编号:2573423
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