改进组合式异形钢管混凝土粘结滑移应力—应变关系试验研究
发布时间：2021-08-17 14:18
改进组合式异形（L形、T形）钢管混凝土在实际工程中的应用可以有效解决结构出现肥柱肥梁、棱角突出等问题,有利于增加建筑的使用面积。传统的异形钢管均由钢板弯折焊接形成,存在加工难度大、束缚能力差、角部易变形的特点,而改进组合式异形钢管由矩形钢管和U形钢管通过焊接一次成型能有效避免上述问题,在工程中拥有广阔的应用前景。本文通过整理国内外该领域相关文献资料的基础上,采取理论分析,试验研究与有限元模拟相结合的方法着重对改进组合式异形钢管混凝土的粘结滑移应力-应变关系进行了研究,主要包括以下几个方面的内容:（1）以钢管长度、混凝土强度等级和管厚为主要参数,制作了11根L形钢管混凝土试件,11根T形钢管混凝土试件。通过对22根异形钢管混凝土试件进行推出试验,阐明了改进组合式钢管混凝土在轴向推出力作用下的工作机理和破坏形态,试验表明:极限破坏荷载Pu随管厚的增大而增大,随钢管长度的增长而增大,随混凝土强度等级的增大而增大。（2）通过推出试验得到了试件加载端、自由端荷载P与滑移量S之间的关系曲线,确定了极限破坏荷载Pu以及破坏时候的位移量Su
【文章来源】：湖北工业大学湖北省
【文章页数】：97 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
外伸板实际应用图
图 2.5 钢材试样尺寸及实物图表 2.3 钢材力学试验结果屈服强度( / )yf MPa抗拉强度( / )uf MPa弹性模量( / )sE MPa306.8 422.1 1.92× 105311.2 435.1 1.93× 105324.3 453.6 1.91× 105试验土均为中建商品混凝土有限公司生产的商品混 42.5 普通硅酸盐水泥；细骨料为细度模数为为武汉市地区 10~20mm 和 5~10mm 碎石配置加剂采用高效 UEA 膨胀剂、高效 FDN 减水
图 2.9 推出破坏形态图2.2 试验结果与分析2.2.1 试验结果试验全部结束后，通过破坏的试件可以观察到：（一）试件 CFSSC-2（长度为 1000mm）、CFSSC-8（长度为 1400mm）和CFSSC-10（长度为 1000mm）为改进组合式 L 形钢管混凝土，明显观察到加载端U 形钢管距离顶部 10 厘米左右三边出现膨胀鼓起，并且试件 CFSSC-8 加载端钢管撕裂。如图 2.10 所示。分析认为 U 形钢管截面尺寸小，钢管对混凝土的套箍作用显著，因此接触面粘结力大，混凝土在被推动前压缩明显导致钢管膨胀变形，甚至变形严重导致钢管撕裂。
【参考文献】：
期刊论文
[1]T形钢管混凝土短柱轴压试验[J]. 陈雨,沈祖炎,雷敏,李元齐. 同济大学学报(自然科学版). 2016(06)
[2]方钢管再生混凝土界面粘结性能试验[J]. 赵强. 华侨大学学报(自然科学版). 2016(01)
[3]微膨胀再生混凝土粘结滑移试验研究[J]. 左工,王振波,乔燕. 混凝土与水泥制品. 2015(02)
[4]五边形钢管混凝土巨型柱偏压性能计算分析[J]. 曹万林,徐萌萌,武海鹏,董宏英. 自然灾害学报. 2015(01)
[5]改进组合式T形钢管混凝土柱轴压性能试验研究[J]. 曹兵,戴绍斌,黄俊. 建筑结构学报. 2014(11)
[6]钢管混凝土核心柱粘结滑移性能数值分析[J]. 李真. 科技与企业. 2013(08)
[7]钢管与核心混凝土之间的粘结单元及其应用[J]. 刘雪锋,涂光亚,易壮鹏. 中外公路. 2012(06)
[8]多室式钢管混凝土T形偏压短柱性能分析[J]. 李雪琛,屠永清. 四川建筑科学研究. 2012(03)
[9]T形钢管混凝土柱与钢梁外伸端板连接节点抗震性能试验研究[J]. 林明森,戴绍斌,刘记雄,彭忠. 地震工程与工程振动. 2012(02)
[10]带约束拉杆L形钢管混凝土短柱偏压试验研究[J]. 蔡健,左志亮,赵小芹,朱昌宏. 建筑结构学报. 2011(02)
本文编号：3347923
【文章来源】：湖北工业大学湖北省
【文章页数】：97 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
外伸板实际应用图
图 2.5 钢材试样尺寸及实物图表 2.3 钢材力学试验结果屈服强度( / )yf MPa抗拉强度( / )uf MPa弹性模量( / )sE MPa306.8 422.1 1.92× 105311.2 435.1 1.93× 105324.3 453.6 1.91× 105试验土均为中建商品混凝土有限公司生产的商品混 42.5 普通硅酸盐水泥；细骨料为细度模数为为武汉市地区 10~20mm 和 5~10mm 碎石配置加剂采用高效 UEA 膨胀剂、高效 FDN 减水
图 2.9 推出破坏形态图2.2 试验结果与分析2.2.1 试验结果试验全部结束后，通过破坏的试件可以观察到：（一）试件 CFSSC-2（长度为 1000mm）、CFSSC-8（长度为 1400mm）和CFSSC-10（长度为 1000mm）为改进组合式 L 形钢管混凝土，明显观察到加载端U 形钢管距离顶部 10 厘米左右三边出现膨胀鼓起，并且试件 CFSSC-8 加载端钢管撕裂。如图 2.10 所示。分析认为 U 形钢管截面尺寸小，钢管对混凝土的套箍作用显著，因此接触面粘结力大，混凝土在被推动前压缩明显导致钢管膨胀变形，甚至变形严重导致钢管撕裂。
【参考文献】：
期刊论文
[1]T形钢管混凝土短柱轴压试验[J]. 陈雨,沈祖炎,雷敏,李元齐. 同济大学学报(自然科学版). 2016(06)
[2]方钢管再生混凝土界面粘结性能试验[J]. 赵强. 华侨大学学报(自然科学版). 2016(01)
[3]微膨胀再生混凝土粘结滑移试验研究[J]. 左工,王振波,乔燕. 混凝土与水泥制品. 2015(02)
[4]五边形钢管混凝土巨型柱偏压性能计算分析[J]. 曹万林,徐萌萌,武海鹏,董宏英. 自然灾害学报. 2015(01)
[5]改进组合式T形钢管混凝土柱轴压性能试验研究[J]. 曹兵,戴绍斌,黄俊. 建筑结构学报. 2014(11)
[6]钢管混凝土核心柱粘结滑移性能数值分析[J]. 李真. 科技与企业. 2013(08)
[7]钢管与核心混凝土之间的粘结单元及其应用[J]. 刘雪锋,涂光亚,易壮鹏. 中外公路. 2012(06)
[8]多室式钢管混凝土T形偏压短柱性能分析[J]. 李雪琛,屠永清. 四川建筑科学研究. 2012(03)
[9]T形钢管混凝土柱与钢梁外伸端板连接节点抗震性能试验研究[J]. 林明森,戴绍斌,刘记雄,彭忠. 地震工程与工程振动. 2012(02)
[10]带约束拉杆L形钢管混凝土短柱偏压试验研究[J]. 蔡健,左志亮,赵小芹,朱昌宏. 建筑结构学报. 2011(02)
本文编号：3347923
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