承德新城110kV变电站输电线路规划设计
发布时间：2021-08-08 12:30
输电线路初步规划设计作为电网建设的重要环节,直接影响着电网的安全稳定和经济效益。随着承德经济的发展,对电能的需要越来越大,且未来城区建设将沿河由南向北方向规划,实施承德新城110kV变电站输变电工程不仅增强了区域电网的稳定输送能力,也保证了地方经济的快速发展。本文研究讨论的是高压双回输电线路的规划设计,根据《国家电网公司输变电工程典型设计》、《电力系统设计技术规程》等,规划设计内容应包含架空线路设计、电缆线路设计两部分。其中对承德新城110kV变电站输电线路工程的线路路径选择方法,提出了两种方案,并进行对比选出最优方案,计算最大基本风速值,导线、地线选型及防护措施,基础设计等等。通过查阅相关资料,计算选材,对比分析路径选择等工作,完成线路的规划设计。根据此次设计,提出自己对高压输电线路设计的几点看法。
【文章来源】：华北电力大学河北省 211工程院校 教育部直属院校
【文章页数】：45 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
方案二线路路径3.1.2结论
图 3-3 导线载流已知 OPGW 光缆自阻抗为 0.94+j0.85（Ω/km）(直流电阻取 0.94Ω/km至变电站架构距离为 40 米，则两根光缆的自阻抗为[34]:Z=（0.47+j0.425）*0.04=0.0188+j0.017 =0.252 42.105故流经光缆的短路电流为：I OPGW =（5+0.25）/（5+0.25+0.252）*11.105/2=5.299kA。OPGW 允许短路电流容量为：IOPGW2t=（5.299kA）2×0.3s=8.43kA2·sOPGW 的型号及主要技术参数根据 ID5-SJ2 塔型选择地线最大使用张力不超过 28.894kN，按地线安全算，OPGW 额定拉断不大于 28.894kN×3.0×95%=82.348kN，结合热稳择、短路电流计算，选择 OPGW 光缆参数如下：表 3-6 光缆结构参数及技术参数表序号 项目 内容
、地线防振县地处河北北部，经调查本工程处于零舞动区内，不必采取防使用应力取 103.38N/mm2，安全系数取 2.5，在确定导线最大保证拉断力取计算拉断力的 95%。导线年平均运行应力的上限强度的 25%。《110kV-750kV 架空送电线路设计规范》，导线初伸长对弧垂0°C 的办法处理。本线路长 8.1km，按《110～750kV 架空输电导线不换位，导线联接采用液压接续，OPGW 作为地线采用式。年平均运行应力的上限按规程取导线抗拉强度的 25%,按照-750kV 架空送电线路设计规范》的要求，导线应该采取防振措的防振采用新型预绞式防振锤作为防振措施，与传统防振锤相仅在技术上具有先进性，防振锤对称设计，有效吸收绝大部分起的振动频率，同时在施工中采用预绞丝安装，消除了水和生滑丝现象，运行安全可靠。
【参考文献】：
期刊论文
[1]解析当前输电线路存在的问题及对策[J]. 罗哲鑫. 科技风. 2012(23)
[2]浅谈高压输电线路路径选择及杆塔定位[J]. 刘扬,安光辉,龚延兴. 华北电力技术. 2012(01)
[3]Design and Implementation of 3D Model Database for General-Purpose 3D GIS[J]. XU Weiping, ZHU Qing, DU Zhiqiang, ZHANG Yeting State Key Laboratory of Information Engineering in Surveying Mapping and Remote Sensing, Wuhan University,129 Luoyu Road, Wuhan 430079, China. Geo-Spatial Information Science. 2010(03)
[4]国外电网规划的侧重点比较和启示[J]. 黄平,李晖,李隽. 电力技术经济. 2009(03)
[5]美国输电线路典型设计概况及对我国电网工程设计建设的启示[J]. 郭日彩,许子智,齐立忠,李喜来,李晋,张莲瑛,何长华,管顺清. 电网技术. 2007(12)
[6]美国输电规划的准则及其对我国的启示[J]. 曹福成,魏志恒,谭忠富. 中国电力. 2006(12)
硕士论文
[1]巴彦淖尔110kV输电线路路径选择研究[D]. 贺宇.华北电力大学 2014
[2]220kV同塔双回输电线路防雷性能研究[D]. 颜喜平.长沙理工大学 2009
[3]城市主要能源及用水量对全球气候变化的响应——以大连市为例[D]. 葛庆龙.辽宁师范大学 2004
本文编号：3329959
【文章来源】：华北电力大学河北省 211工程院校 教育部直属院校
【文章页数】：45 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
方案二线路路径3.1.2结论
图 3-3 导线载流已知 OPGW 光缆自阻抗为 0.94+j0.85（Ω/km）(直流电阻取 0.94Ω/km至变电站架构距离为 40 米，则两根光缆的自阻抗为[34]:Z=（0.47+j0.425）*0.04=0.0188+j0.017 =0.252 42.105故流经光缆的短路电流为：I OPGW =（5+0.25）/（5+0.25+0.252）*11.105/2=5.299kA。OPGW 允许短路电流容量为：IOPGW2t=（5.299kA）2×0.3s=8.43kA2·sOPGW 的型号及主要技术参数根据 ID5-SJ2 塔型选择地线最大使用张力不超过 28.894kN，按地线安全算，OPGW 额定拉断不大于 28.894kN×3.0×95%=82.348kN，结合热稳择、短路电流计算，选择 OPGW 光缆参数如下：表 3-6 光缆结构参数及技术参数表序号 项目 内容
、地线防振县地处河北北部，经调查本工程处于零舞动区内，不必采取防使用应力取 103.38N/mm2，安全系数取 2.5，在确定导线最大保证拉断力取计算拉断力的 95%。导线年平均运行应力的上限强度的 25%。《110kV-750kV 架空送电线路设计规范》，导线初伸长对弧垂0°C 的办法处理。本线路长 8.1km，按《110～750kV 架空输电导线不换位，导线联接采用液压接续，OPGW 作为地线采用式。年平均运行应力的上限按规程取导线抗拉强度的 25%,按照-750kV 架空送电线路设计规范》的要求，导线应该采取防振措的防振采用新型预绞式防振锤作为防振措施，与传统防振锤相仅在技术上具有先进性，防振锤对称设计，有效吸收绝大部分起的振动频率，同时在施工中采用预绞丝安装，消除了水和生滑丝现象，运行安全可靠。
【参考文献】：
期刊论文
[1]解析当前输电线路存在的问题及对策[J]. 罗哲鑫. 科技风. 2012(23)
[2]浅谈高压输电线路路径选择及杆塔定位[J]. 刘扬,安光辉,龚延兴. 华北电力技术. 2012(01)
[3]Design and Implementation of 3D Model Database for General-Purpose 3D GIS[J]. XU Weiping, ZHU Qing, DU Zhiqiang, ZHANG Yeting State Key Laboratory of Information Engineering in Surveying Mapping and Remote Sensing, Wuhan University,129 Luoyu Road, Wuhan 430079, China. Geo-Spatial Information Science. 2010(03)
[4]国外电网规划的侧重点比较和启示[J]. 黄平,李晖,李隽. 电力技术经济. 2009(03)
[5]美国输电线路典型设计概况及对我国电网工程设计建设的启示[J]. 郭日彩,许子智,齐立忠,李喜来,李晋,张莲瑛,何长华,管顺清. 电网技术. 2007(12)
[6]美国输电规划的准则及其对我国的启示[J]. 曹福成,魏志恒,谭忠富. 中国电力. 2006(12)
硕士论文
[1]巴彦淖尔110kV输电线路路径选择研究[D]. 贺宇.华北电力大学 2014
[2]220kV同塔双回输电线路防雷性能研究[D]. 颜喜平.长沙理工大学 2009
[3]城市主要能源及用水量对全球气候变化的响应——以大连市为例[D]. 葛庆龙.辽宁师范大学 2004
本文编号：3329959
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