缝合复合材料T型加筋壁板拉伸性能研究
发布时间:2021-01-12 11:52
为了提高复合材料T型加筋壁板中筋条与蒙皮的连接强度,引入缝合增强技术。利用自主研发的弯针缝合机器,并通过真空辅助树脂灌注技术(VARI)制备缝合T型接头试样,并对其进行拉伸实验,研究缝合对T型接头界面增强机理及不同缝合密度、缝线细度对T型接头拉伸性能的影响规律。结果表明:缝合细度为1000 D,缝合密度在0~10×10范围内,缝合增强T型接头拉伸极限载荷随缝合密度的增加而增加,缝合密度为10×10的缝合增强T型接头比未缝合接头极限载荷提高了38%,缝合密度在10×10~-8×8范围内,缝合T型接头拉伸极限载荷呈下降趋势;缝合密度为10×10,缝线细度在0~1000 D范围内,缝合T型接头拉伸承载力随缝线的增粗而增加,缝线细度增加至1500 D时,T型接头拉伸极限载荷呈下降趋势。缝合密度和缝线细度的变化对T型接头初始失效载荷影响不显著。
【文章来源】:复合材料科学与工程. 2020,(03)北大核心
【文章页数】:8 页
【部分图文】:
缝合T型接头试样失效形貌图
缝合增强T型加筋壁板试样的制备,需要依次经过碳纤维布的裁剪及铺放、缝合碳纤维编织布和VARI固化成型等步骤,实验方案流程如图1所示。首先进行T型加筋壁板筋条与蒙皮的铺叠,筋条铺层为[0/90]2s,一共8层;蒙皮铺层为[0/90]4s,16层,共2 mm厚。碳纤维裁剪铺叠过后利用自制边框模具进行加持,放在缝合机下面进行缝合,如图2所示,由于实际T型加筋壁板的厚度较小,故在缝合时进行缝线穿透试样的处理。根据实验要求缝合多种参数试样,并根据需要的尺寸裁剪缝合好的样品,具体尺寸如图3所示,此结构两边对称,由蒙皮、两个L型筋条和填充区组成,其中两片筋条的厚度为2 mm,蒙皮长为240 mm,高为50 mm。
首先进行T型加筋壁板筋条与蒙皮的铺叠,筋条铺层为[0/90]2s,一共8层;蒙皮铺层为[0/90]4s,16层,共2 mm厚。碳纤维裁剪铺叠过后利用自制边框模具进行加持,放在缝合机下面进行缝合,如图2所示,由于实际T型加筋壁板的厚度较小,故在缝合时进行缝线穿透试样的处理。根据实验要求缝合多种参数试样,并根据需要的尺寸裁剪缝合好的样品,具体尺寸如图3所示,此结构两边对称,由蒙皮、两个L型筋条和填充区组成,其中两片筋条的厚度为2 mm,蒙皮长为240 mm,高为50 mm。图3 缝合T型加筋结构示意图
【参考文献】:
期刊论文
[1]缝合工艺对复合材料面内力学性能影响实验研究[J]. 王芳芳,张方超,吴晓青. 玻璃钢/复合材料. 2017(07)
[2]Z-pin/缝合对复合材料T型接头剪切承载能力的影响[J]. 孔斌,陈普会,李梦佳,彭涛,姚正兰,邱学仕. 复合材料学报. 2018(04)
[3]复合材料预制件单面双针缝合装备技术研究[J]. 潘杰,文立伟,肖军,黄晓川,於仁明,吴瑶平. 玻璃钢/复合材料. 2017(02)
[4]缝合参数对复合材料T型接头拉脱承载能力的影响[J]. 李梦佳,陈普会,孔斌,彭涛,姚正兰,邱学仕. 复合材料学报. 2016(03)
[5]Z-pin增强复合材料帽型加筋壁板接头拉伸性能[J]. 李吻,李勇,还大军,褚奇奕,陈浩然. 航空学报. 2016(06)
[6]粘结界面力学行为及其表征[J]. 许巍,陈力,张钱城,杨金水,魏悦广,卢天健. 中国科学:技术科学. 2012(12)
[7]大飞机复合材料机翼研制技术现状[J]. 段友社,周晓芹,侯军生. 航空制造技术. 2012(18)
[8]复合材料蒙皮加筋壁板结构成本-质量优化设计[J]. 叶金蕊,张博明. 复合材料学报. 2009(02)
[9]碳纤维增强复合材料接头研究进展[J]. 鞠苏,曾竟成,江大志,肖加余. 高科技纤维与应用. 2006(03)
[10]缝合复合材料弹性性能的三维有限元细观分析与试验验证[J]. 燕瑛,韩凤宇,杨东升,刘兵山. 航空学报. 2004(03)
硕士论文
[1]Z-pin增强复合材料T型加筋结构增强机理研究[D]. 谭彦.南京航空航天大学 2017
[2]复合材料T形接头损伤监测方法研究[D]. 邵会学.南京航空航天大学 2015
本文编号:2972802
【文章来源】:复合材料科学与工程. 2020,(03)北大核心
【文章页数】:8 页
【部分图文】:
缝合T型接头试样失效形貌图
缝合增强T型加筋壁板试样的制备,需要依次经过碳纤维布的裁剪及铺放、缝合碳纤维编织布和VARI固化成型等步骤,实验方案流程如图1所示。首先进行T型加筋壁板筋条与蒙皮的铺叠,筋条铺层为[0/90]2s,一共8层;蒙皮铺层为[0/90]4s,16层,共2 mm厚。碳纤维裁剪铺叠过后利用自制边框模具进行加持,放在缝合机下面进行缝合,如图2所示,由于实际T型加筋壁板的厚度较小,故在缝合时进行缝线穿透试样的处理。根据实验要求缝合多种参数试样,并根据需要的尺寸裁剪缝合好的样品,具体尺寸如图3所示,此结构两边对称,由蒙皮、两个L型筋条和填充区组成,其中两片筋条的厚度为2 mm,蒙皮长为240 mm,高为50 mm。
首先进行T型加筋壁板筋条与蒙皮的铺叠,筋条铺层为[0/90]2s,一共8层;蒙皮铺层为[0/90]4s,16层,共2 mm厚。碳纤维裁剪铺叠过后利用自制边框模具进行加持,放在缝合机下面进行缝合,如图2所示,由于实际T型加筋壁板的厚度较小,故在缝合时进行缝线穿透试样的处理。根据实验要求缝合多种参数试样,并根据需要的尺寸裁剪缝合好的样品,具体尺寸如图3所示,此结构两边对称,由蒙皮、两个L型筋条和填充区组成,其中两片筋条的厚度为2 mm,蒙皮长为240 mm,高为50 mm。图3 缝合T型加筋结构示意图
【参考文献】:
期刊论文
[1]缝合工艺对复合材料面内力学性能影响实验研究[J]. 王芳芳,张方超,吴晓青. 玻璃钢/复合材料. 2017(07)
[2]Z-pin/缝合对复合材料T型接头剪切承载能力的影响[J]. 孔斌,陈普会,李梦佳,彭涛,姚正兰,邱学仕. 复合材料学报. 2018(04)
[3]复合材料预制件单面双针缝合装备技术研究[J]. 潘杰,文立伟,肖军,黄晓川,於仁明,吴瑶平. 玻璃钢/复合材料. 2017(02)
[4]缝合参数对复合材料T型接头拉脱承载能力的影响[J]. 李梦佳,陈普会,孔斌,彭涛,姚正兰,邱学仕. 复合材料学报. 2016(03)
[5]Z-pin增强复合材料帽型加筋壁板接头拉伸性能[J]. 李吻,李勇,还大军,褚奇奕,陈浩然. 航空学报. 2016(06)
[6]粘结界面力学行为及其表征[J]. 许巍,陈力,张钱城,杨金水,魏悦广,卢天健. 中国科学:技术科学. 2012(12)
[7]大飞机复合材料机翼研制技术现状[J]. 段友社,周晓芹,侯军生. 航空制造技术. 2012(18)
[8]复合材料蒙皮加筋壁板结构成本-质量优化设计[J]. 叶金蕊,张博明. 复合材料学报. 2009(02)
[9]碳纤维增强复合材料接头研究进展[J]. 鞠苏,曾竟成,江大志,肖加余. 高科技纤维与应用. 2006(03)
[10]缝合复合材料弹性性能的三维有限元细观分析与试验验证[J]. 燕瑛,韩凤宇,杨东升,刘兵山. 航空学报. 2004(03)
硕士论文
[1]Z-pin增强复合材料T型加筋结构增强机理研究[D]. 谭彦.南京航空航天大学 2017
[2]复合材料T形接头损伤监测方法研究[D]. 邵会学.南京航空航天大学 2015
本文编号:2972802
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