癸酸-石蜡/膨胀石墨定形相变材料的制备及性能
发布时间：2021-12-19 07:26
通过物理吸附法将癸酸-石蜡（CA-PC）二元低共熔混合物与膨胀石墨（EG）复合形成癸酸-石蜡/膨胀石墨定形相变材料,实验结果显示,CA与PC、CA-PC与EG的最佳质量配比分别为8.1∶1.9和7∶1。利用扫描电子显微镜（SEM）和傅里叶红外光谱仪（FTIR）分析了定形相变材料的微观形貌和结构特点,发现CA-PC/EG的FTIR曲线上同时存在二元低共熔混合物和膨胀石墨的特征吸收峰,表明二元低共熔混合物与膨胀石墨之间没有发生化学反应,二者依靠表面张力和毛细力作用在一起,并且CA-PC二元低共熔混合物依靠物理作用被有效包封于EG的孔隙中,经过1000次加速冷热循环后,基本没有液态二元复合相变材料泄漏。通过差示扫描量热仪（DSC）得到CA-PC/EG的熔化温度和凝固温度分别为27.04℃和22.26℃,熔化潜热和凝固潜热分别为144.4J/g和133.7J/g,且EG的高导热性促进了CA-PC的蓄放热速率。同时,根据热重分析（TG）与蓄放热实验结果发现其拥有优良的热可靠性和耐热性能。因此,该CA-PC/EG定形相变材料是一种良好的低温储能材料。
【文章来源】：化工进展. 2020,39(11)北大核心EICSCD
【文章页数】：7 页
【部分图文】：
CA-PC二元混合物不同组分的步冷曲线
图1 CA-PC二元混合物不同组分的步冷曲线为了最终确定CA-PC和EG之间的最佳质量配比，取5份0.200g不同质量配比的样品G1～G5于滤纸上并将其放入65℃干燥箱中加热1.5h，取出冷却至室温，观察复合相变材料周围是否有渗出圈，并比较热处理前后复合相变材料的质量。实验结果如表1和图3所示，G4和G5有明显渗出圈，且质量损失率都超过了1.5%,G1～G3无渗出圈，且热处理前后质量变化不大。这说明G4和G5样品中EG所能吸附量低于CA-PC的含量，进而多余的液态CA-PC泄漏后被滤纸吸收。因此，为了防止液态CA-PC的泄漏，CA-PC和EG之间的最佳质量配比应该在G1～G3之间。而G1和G2质量损失率低于G3的质量损失率，且都为1.0%，又由于CA-PC/EG定形相变材料的相变潜热随着CA-PC含量的增加而增大，因此CA-PC与EG的最佳质量配比应为7∶1。本文后续研究对象为质量配比为7∶1的CA-PC/EG定形相变材料。
为了最终确定CA-PC和EG之间的最佳质量配比，取5份0.200g不同质量配比的样品G1～G5于滤纸上并将其放入65℃干燥箱中加热1.5h，取出冷却至室温，观察复合相变材料周围是否有渗出圈，并比较热处理前后复合相变材料的质量。实验结果如表1和图3所示，G4和G5有明显渗出圈，且质量损失率都超过了1.5%,G1～G3无渗出圈，且热处理前后质量变化不大。这说明G4和G5样品中EG所能吸附量低于CA-PC的含量，进而多余的液态CA-PC泄漏后被滤纸吸收。因此，为了防止液态CA-PC的泄漏，CA-PC和EG之间的最佳质量配比应该在G1～G3之间。而G1和G2质量损失率低于G3的质量损失率，且都为1.0%，又由于CA-PC/EG定形相变材料的相变潜热随着CA-PC含量的增加而增大，因此CA-PC与EG的最佳质量配比应为7∶1。本文后续研究对象为质量配比为7∶1的CA-PC/EG定形相变材料。2.2 CA-PC/EG定形相变材料的热性能
【参考文献】：
期刊论文
[1]癸醇-棕榈酸/膨胀石墨低温复合相变材料的制备与性能[J]. 周孙希,章学来,刘升,陈启杨,徐笑锋,王迎辉. 化工学报. 2019(01)
[2]Preparation and characterization of capric-palmitic-stearic acid ternary eutectic mixture/expanded vermiculite composites as form-stabilized thermal energy storage materials[J]. Weiyi Zhang,Xiaoguang Zhang,Zhaohui Huang,Zhaoyu Yin,Ruilong Wen,Yaoting Huang,Xiaowen Wu,Xin Min. Journal of Materials Science & Technology. 2018(02)
[3]SA-AC/膨胀石墨的制备及性能研究[J]. 张素凌,方玉堂,汪双凤. 工程热物理学报. 2017(12)
[4]棕榈酸/膨胀石墨复合相变材料的制备及性能研究[J]. 胡芃,于晶晶,王向往. 工程热物理学报. 2017(03)
[5]脂肪酸类相变材料传热及液相渗漏的研究进展[J]. 黄雪,崔英德,张步宁,冯光炷,尹国强. 化工进展. 2014(10)
本文编号：3544011
【文章来源】：化工进展. 2020,39(11)北大核心EICSCD
【文章页数】：7 页
【部分图文】：
CA-PC二元混合物不同组分的步冷曲线
图1 CA-PC二元混合物不同组分的步冷曲线为了最终确定CA-PC和EG之间的最佳质量配比，取5份0.200g不同质量配比的样品G1～G5于滤纸上并将其放入65℃干燥箱中加热1.5h，取出冷却至室温，观察复合相变材料周围是否有渗出圈，并比较热处理前后复合相变材料的质量。实验结果如表1和图3所示，G4和G5有明显渗出圈，且质量损失率都超过了1.5%,G1～G3无渗出圈，且热处理前后质量变化不大。这说明G4和G5样品中EG所能吸附量低于CA-PC的含量，进而多余的液态CA-PC泄漏后被滤纸吸收。因此，为了防止液态CA-PC的泄漏，CA-PC和EG之间的最佳质量配比应该在G1～G3之间。而G1和G2质量损失率低于G3的质量损失率，且都为1.0%，又由于CA-PC/EG定形相变材料的相变潜热随着CA-PC含量的增加而增大，因此CA-PC与EG的最佳质量配比应为7∶1。本文后续研究对象为质量配比为7∶1的CA-PC/EG定形相变材料。
为了最终确定CA-PC和EG之间的最佳质量配比，取5份0.200g不同质量配比的样品G1～G5于滤纸上并将其放入65℃干燥箱中加热1.5h，取出冷却至室温，观察复合相变材料周围是否有渗出圈，并比较热处理前后复合相变材料的质量。实验结果如表1和图3所示，G4和G5有明显渗出圈，且质量损失率都超过了1.5%,G1～G3无渗出圈，且热处理前后质量变化不大。这说明G4和G5样品中EG所能吸附量低于CA-PC的含量，进而多余的液态CA-PC泄漏后被滤纸吸收。因此，为了防止液态CA-PC的泄漏，CA-PC和EG之间的最佳质量配比应该在G1～G3之间。而G1和G2质量损失率低于G3的质量损失率，且都为1.0%，又由于CA-PC/EG定形相变材料的相变潜热随着CA-PC含量的增加而增大，因此CA-PC与EG的最佳质量配比应为7∶1。本文后续研究对象为质量配比为7∶1的CA-PC/EG定形相变材料。2.2 CA-PC/EG定形相变材料的热性能
【参考文献】：
期刊论文
[1]癸醇-棕榈酸/膨胀石墨低温复合相变材料的制备与性能[J]. 周孙希,章学来,刘升,陈启杨,徐笑锋,王迎辉. 化工学报. 2019(01)
[2]Preparation and characterization of capric-palmitic-stearic acid ternary eutectic mixture/expanded vermiculite composites as form-stabilized thermal energy storage materials[J]. Weiyi Zhang,Xiaoguang Zhang,Zhaohui Huang,Zhaoyu Yin,Ruilong Wen,Yaoting Huang,Xiaowen Wu,Xin Min. Journal of Materials Science & Technology. 2018(02)
[3]SA-AC/膨胀石墨的制备及性能研究[J]. 张素凌,方玉堂,汪双凤. 工程热物理学报. 2017(12)
[4]棕榈酸/膨胀石墨复合相变材料的制备及性能研究[J]. 胡芃,于晶晶,王向往. 工程热物理学报. 2017(03)
[5]脂肪酸类相变材料传热及液相渗漏的研究进展[J]. 黄雪,崔英德,张步宁,冯光炷,尹国强. 化工进展. 2014(10)
本文编号：3544011
本文链接：https://www.wllwen.com/kejilunwen/cailiaohuaxuelunwen/3544011.html
