基于卡尔曼滤波算法的MMC子模块IGBT在线监测方法
发布时间:2021-08-14 04:14
柔性直流输电系统中模块化多电平换流器(MMC)的子模块元件经常会发生老化失效进而威胁系统安全稳定运行.为此,以监测子模块状态为目标,提出一种针对子模块绝缘栅双极型晶体管(IGBT)中的开关管和二极管状态同时监测的方法.首先,基于子模块工作状态和各元件状态参数的关系建立数学模型;然后,通过卡尔曼滤波算法滤除传感器测量噪声,防止噪声对计算结果造成影响;接着通过所建立的数学模型实时监测子模块IGBT和二极管的状态;最后,在PSCAD/EMTDC仿真平台搭建7电平的直流输电系统进行仿真验证.结果表明,所提出的算法估计误差在0.1%以下,满足实际工程中的在线监测要求,可提高系统的可靠性.
【文章来源】:福州大学学报(自然科学版). 2020,48(02)北大核心
【文章页数】:6 页
【部分图文】:
MMC拓扑结构图
结合上节所述卡尔曼滤波算法, 首先设定状态量和协方差矩阵的初值Xs(t0)和P(t0). 状态量的初值一般定得较小, 本研究将Xs(t0)设为零向量; 再设协方差矩阵的初值P(t0)=MI, 其中, M为任取的大于0的常数, I为8n阶的单位矩阵. Q是过程噪声. 因此tk时刻, 卡尔曼增益为Κ(t k )=Ρ(t k-1 )Φ s (t k ) Τ (Φ s (t k )Ρ(t k-1 )Φ s (t k ) Τ + ? ?? R(t k )) -1 ??? (21)
表4 不同结温下开关器件参数取值Tab.4 Parameters of switching devices at different junction temperatures IGBT模块 结温 / ℃ 通态电压UT0(UD0) / V 通态电阻rT(rD) / mΩ 开关管 25 1.847 5 1.622 0 125 1.998 8 1.442 5 二极管 25 1.300 0 0.954 0 125 1.900 0 1.100 0进一步研究算法参数适应性, MMC各开关器件可取结温125 ℃时的参数取值[9], 为体现算法的适应性, 在仿真中将子模块电容设置在较恶劣的情况, 各桥臂6个子模块电容设置为不同的电容值, 从3 000 μF起依次递增5%. 仍采用图2所示的卡尔曼滤波算法, 同时估计各子模块IGBT和二极管的状态参数, 桥臂第1个子模块T1和D1估计结果如图4所示. 在0.2 s后, 状态参数估计结果均收敛于设定值, 误差能达到0.1%以下. 由此可知, 在桥臂子模块中元件参数发生变化时, 本研究提出的状态参数估计方法依然可行, 算法参数有一定的适应性.
【参考文献】:
期刊论文
[1]采用子模块相关性坐标变换解耦的混合模块化多电平换流器可靠性建模[J]. 许建中,王乐,武董一,井皓,赵成勇. 电工技术学报. 2019(18)
[2]柔性直流输电用子模块电容器电容值在线获取方法[J]. 潘亮,陈世瑛,张健,刘源,刘琛硕,汲胜昌,祝令瑜. 西安交通大学学报. 2019(06)
[3]拒绝服务攻击下基于UKF的智能电网动态状态估计研究[J]. 李雪,李雯婷,杜大军,孙庆,费敏锐. 自动化学报. 2019(01)
[4]基于MMC-MTDC的输电系统直流侧故障保护策略[J]. 张明光,侯博. 兰州理工大学学报. 2018(05)
[5]一种基于卡尔曼滤波的电能质量扰动检测新方法[J]. 聂晓华. 中国电机工程学报. 2017(22)
[6]基于鲁棒容积卡尔曼滤波器的发电机动态状态估计[J]. 毕天姝,陈亮,薛安成,杨奇逊. 电工技术学报. 2016(04)
[7]采用不同子模块的MMC-HVDC阀损耗通用计算方法[J]. 薛英林,徐政,张哲任,刘高任. 电力自动化设备. 2015(01)
[8]卡尔曼滤波理论在电力系统中的应用综述[J]. 李江,王义伟,魏超,张鹏. 电力系统保护与控制. 2014(06)
[9]基于MMC的多端直流输电系统直流侧故障控制保护策略[J]. 仉雪娜,赵成勇,庞辉,林畅. 电力系统自动化. 2013(15)
[10]MMC-HVDC三相解耦二次谐波环流抑制算法[J]. 王鹏伍,崔翔. 电力系统自动化. 2013(15)
本文编号:3341749
【文章来源】:福州大学学报(自然科学版). 2020,48(02)北大核心
【文章页数】:6 页
【部分图文】:
MMC拓扑结构图
结合上节所述卡尔曼滤波算法, 首先设定状态量和协方差矩阵的初值Xs(t0)和P(t0). 状态量的初值一般定得较小, 本研究将Xs(t0)设为零向量; 再设协方差矩阵的初值P(t0)=MI, 其中, M为任取的大于0的常数, I为8n阶的单位矩阵. Q是过程噪声. 因此tk时刻, 卡尔曼增益为Κ(t k )=Ρ(t k-1 )Φ s (t k ) Τ (Φ s (t k )Ρ(t k-1 )Φ s (t k ) Τ + ? ?? R(t k )) -1 ??? (21)
表4 不同结温下开关器件参数取值Tab.4 Parameters of switching devices at different junction temperatures IGBT模块 结温 / ℃ 通态电压UT0(UD0) / V 通态电阻rT(rD) / mΩ 开关管 25 1.847 5 1.622 0 125 1.998 8 1.442 5 二极管 25 1.300 0 0.954 0 125 1.900 0 1.100 0进一步研究算法参数适应性, MMC各开关器件可取结温125 ℃时的参数取值[9], 为体现算法的适应性, 在仿真中将子模块电容设置在较恶劣的情况, 各桥臂6个子模块电容设置为不同的电容值, 从3 000 μF起依次递增5%. 仍采用图2所示的卡尔曼滤波算法, 同时估计各子模块IGBT和二极管的状态参数, 桥臂第1个子模块T1和D1估计结果如图4所示. 在0.2 s后, 状态参数估计结果均收敛于设定值, 误差能达到0.1%以下. 由此可知, 在桥臂子模块中元件参数发生变化时, 本研究提出的状态参数估计方法依然可行, 算法参数有一定的适应性.
【参考文献】:
期刊论文
[1]采用子模块相关性坐标变换解耦的混合模块化多电平换流器可靠性建模[J]. 许建中,王乐,武董一,井皓,赵成勇. 电工技术学报. 2019(18)
[2]柔性直流输电用子模块电容器电容值在线获取方法[J]. 潘亮,陈世瑛,张健,刘源,刘琛硕,汲胜昌,祝令瑜. 西安交通大学学报. 2019(06)
[3]拒绝服务攻击下基于UKF的智能电网动态状态估计研究[J]. 李雪,李雯婷,杜大军,孙庆,费敏锐. 自动化学报. 2019(01)
[4]基于MMC-MTDC的输电系统直流侧故障保护策略[J]. 张明光,侯博. 兰州理工大学学报. 2018(05)
[5]一种基于卡尔曼滤波的电能质量扰动检测新方法[J]. 聂晓华. 中国电机工程学报. 2017(22)
[6]基于鲁棒容积卡尔曼滤波器的发电机动态状态估计[J]. 毕天姝,陈亮,薛安成,杨奇逊. 电工技术学报. 2016(04)
[7]采用不同子模块的MMC-HVDC阀损耗通用计算方法[J]. 薛英林,徐政,张哲任,刘高任. 电力自动化设备. 2015(01)
[8]卡尔曼滤波理论在电力系统中的应用综述[J]. 李江,王义伟,魏超,张鹏. 电力系统保护与控制. 2014(06)
[9]基于MMC的多端直流输电系统直流侧故障控制保护策略[J]. 仉雪娜,赵成勇,庞辉,林畅. 电力系统自动化. 2013(15)
[10]MMC-HVDC三相解耦二次谐波环流抑制算法[J]. 王鹏伍,崔翔. 电力系统自动化. 2013(15)
本文编号:3341749
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