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双激波套筒活齿传动齿形综合及非线性力学性能研究

发布时间:2021-06-29 16:26
  根据双激波套筒活齿结构和传动原理,推导出中心轮工作齿廓。以中心轮工作齿廓不发生干涉为前提,建立结构参数的取值联系。考虑啮合副载荷与变形之间的非线性关系和活齿空心度对变形的影响,建立啮合副非线性力学模型,分析啮合力变化规律及其影响因素。针对啮合副为有限长线接触啮合,建立非Hertz接触分析模型,应用数值法求解啮合副的有效接触区和接触应力,分析啮合副的接触疲劳强度和柱销的弯曲疲劳强度。结果表明,结构参数取值联系和啮合力影响因素可为双激波套筒活齿传动设计提供参考;采用计入空心度的非线性力学模型和非Hertz接触模型,可减少线弹性和Hertz理论简化处理产生的误差,使强度计算更加符合实际。 

【文章来源】:机械传动. 2020,44(06)北大核心

【文章页数】:7 页

【部分图文】:

双激波套筒活齿传动齿形综合及非线性力学性能研究


传动原理图

活齿,中心轮,齿形,凸轮


激波凸轮及中心轮齿形

基圆半径,偏距,活齿,传动比


影响曲率半径主要有4个基本参数,分别是A、B、i、rb。通过搜索计算得基圆半径最小值Amin随i、B、rb的变化规律。如图3所示,当i与rb取定值,Amin随|B|的增加而增大;当rb与|B|取定值,Amin随i的增加而增大;当i与|B|取定值,Amin随rb的增加而增大。当B、i、rb取定值,只要A大于对应的Amin,即可保证中心轮工作齿廓不发生干涉。图3 基圆半径最小值Amin随偏距|B|、传动比i、活齿半径rb的变化规律

【参考文献】:
期刊论文
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[3]二齿差摆动活齿传动齿廓方程及几何性质分析[J]. 乔慧,李剑锋,陈兴,苏健.  机械设计与制造. 2012(11)
[4]凸轮激波摆动活齿传动啮合效率的研究[J]. 梁尚明,黄博,张杰,姚进.  四川大学学报(工程科学版). 2012(01)
[5]二齿差摆动活齿传动的构件强度研究[J]. 梁尚明,周荣亮,张杰.  四川大学学报(工程科学版). 2011(02)
[6]摆线钢球行星传动啮合副非线性力学性能研究[J]. 张鹏,安子军,杨作梅.  工程力学. 2010(03)
[7]线接触问题的弹性趋近量与滚子轴承的载荷分布[J]. 陈家庆,张富辉,周永新.  机械设计与制造. 2003(03)
[8]套筒滚子活齿传动的多齿受力研究[J]. 张以都,周有强.  机械传动. 1995(02)
[9]余弦曲线鼓形凸轮形面加工[J]. 孙家宁,张建寅.  机械工艺师. 1990(02)

博士论文
[1]摆动活齿传动性能分析与设计研究[D]. 宜亚丽.燕山大学 2010



本文编号:3256765

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