7075z铝合金高温塑性变形行为研究
发布时间：2021-06-30 12:46
本文采用高温等温压缩试验以及挤压试验等方法，研究了7075z超硬铝合金的高温塑性变形行为。利用回归分析方法，研究了合金高温塑性变形过程中的流变应力、应变、应变速率和温度的相互关系；利用光学显微镜（OM）、扫描电子显微镜（SEM）、能谱分析（EDAX）等手段，研究了该合金高温塑性变形过程中的动态回复和动态再结晶行为；得出了7075z铝合金高温变形稳态流变应力方程和材料常数，探讨了热压缩变形条件与变形组织间的关系。初步研究了挤压温度-速度条件对7075z铝合金棒材挤压成形性、组织与性能的影响。结果表明： 1．7075z铝合金高温等温压缩变形过程中存在近稳态流变特征，近稳态流变应力随着应变速率的降低或变形温度的升高而降低，在近稳态变形阶段具有负的应变硬化指数。 2．7075z铝合金的高温塑性变形存在热激活过程。其高温塑性变形过程中的流变应力与应变速率之间可用双曲正弦函数来描述。高温变形流变应力可用温度补偿应变速率Zener-Hollomon参数Z值描述。 3．7075z铝合金高温塑性变形的主要软化机制为动态回复和动态再结晶。动态再结晶仅发生在温度大于400℃且lnZ小于20...
【文章来源】：广东工业大学广东省
【文章页数】：64 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
不同温度和应变速率下热压缩70752铝合金典型显微组织
4.2温度一速度对挤压组织和性能的影响4.2.1挤压温度一速度对挤压组织的影响棒材具体热挤压条件见表2-2所示。图4一1为70752铝合金棒材经高温挤压变形后的典型光学组织。从图可见，挤压制品中粗大的第二相因挤压变形而破碎并沿挤压方向成带状分布，第二相的大小不一、但分布比较均匀，经EDAX证实，主要为含Al、zn、Mg和Cu的化合物，与第二章铸态组织中的第二相分析结果相吻合。由图4一1还可推断，棒材经挤压空冷后，晶粒也将沿挤压方向被拉长，但这种热变形拉长组织应表现出动态回复或再结晶特征。有关这一点，后面的性能分析将进一步得到映证。(a)420℃(b)360uC图4一170752铝合金挤压变形组织的0M形貌Fig.4一1OMMorphologyofDefonnedMicrostrUctureafterExtrUsionfor70752Alu而numAlloy
分与拟定的名义成分相当吻合。试验用合金铸锭采用工厂现场条件下的半连续铸造方法进尺寸为中125~、6000~，然后加工成中120mm、200~除铸造过程中产生的枝晶偏析，使合金成分更加均匀，对于试样要进行均匀化处理。对于压缩试样，具体处理工艺为在475℃保温24h后炉冷到加O℃后，出炉空冷至室温;对于锭采用在空气电阻炉中加热到455-475℃保温16一24h后炉冷冷至室温;6至ro号锭采用在空气电阻炉中加热到320℃保温5h后炉冷到200℃后，出炉空冷至室温的退火工艺。
【参考文献】：
期刊论文
[1]热压缩2519铝合金流变应力特征[J]. 林启权,张辉,彭大暑,林高用,王振球. 矿冶工程. 2002(02)
[2]35MnVN非调质钢高温形变再结晶行为[J]. 任海鹏,王建军,王凯,刘春明. 材料与冶金学报. 2002(02)
[3]LC4超硬铝合金大变形热扭转时微观组织的演变机制[J]. 金泉林,吴慧英. 金属热处理学报. 2002(02)
[4]60Si2MnA弹簧钢的热变形行为[J]. 赵同春,张麦仓,董建新,艾家和,谢锡善. 钢铁研究学报. 2002(02)
[5]SBL非调质钢热变形奥氏体的动态再结晶[J]. 李智,王宙,李维红,王国栋,刘相华. 物理测试. 2002(02)
[6]7075铝合金厚板淬火残余应力消除工艺的研究[J]. 朱伟,彭大暑,张辉,杨立斌. 湘潭大学自然科学学报. 2002(01)
[7]液相线半连续铸造7075铝合金半固态组织演变[J]. 路贵民,董杰,石路,崔建忠. 东北大学学报. 2002(02)
[8]热变形参数对Ti-15-3合金显微组织的影响及预测[J]. 李萍,薛克敏,吕炎,谭建荣. 金属学报. 2002(02)
[9]7075铝合金CREM铸锭的微观组织[J]. 张勤,崔建忠,路贵民,张北江. 材料导报. 2002(01)
[10]Ti-24Al-14Nb-3V-0.5Mo合金的压缩超塑性[J]. 宋丹,丁桦,王殿梁. 东北大学学报. 2001(06)
本文编号：3257769
【文章来源】：广东工业大学广东省
【文章页数】：64 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
不同温度和应变速率下热压缩70752铝合金典型显微组织
4.2温度一速度对挤压组织和性能的影响4.2.1挤压温度一速度对挤压组织的影响棒材具体热挤压条件见表2-2所示。图4一1为70752铝合金棒材经高温挤压变形后的典型光学组织。从图可见，挤压制品中粗大的第二相因挤压变形而破碎并沿挤压方向成带状分布，第二相的大小不一、但分布比较均匀，经EDAX证实，主要为含Al、zn、Mg和Cu的化合物，与第二章铸态组织中的第二相分析结果相吻合。由图4一1还可推断，棒材经挤压空冷后，晶粒也将沿挤压方向被拉长，但这种热变形拉长组织应表现出动态回复或再结晶特征。有关这一点，后面的性能分析将进一步得到映证。(a)420℃(b)360uC图4一170752铝合金挤压变形组织的0M形貌Fig.4一1OMMorphologyofDefonnedMicrostrUctureafterExtrUsionfor70752Alu而numAlloy
分与拟定的名义成分相当吻合。试验用合金铸锭采用工厂现场条件下的半连续铸造方法进尺寸为中125~、6000~，然后加工成中120mm、200~除铸造过程中产生的枝晶偏析，使合金成分更加均匀，对于试样要进行均匀化处理。对于压缩试样，具体处理工艺为在475℃保温24h后炉冷到加O℃后，出炉空冷至室温;对于锭采用在空气电阻炉中加热到455-475℃保温16一24h后炉冷冷至室温;6至ro号锭采用在空气电阻炉中加热到320℃保温5h后炉冷到200℃后，出炉空冷至室温的退火工艺。
【参考文献】：
期刊论文
[1]热压缩2519铝合金流变应力特征[J]. 林启权,张辉,彭大暑,林高用,王振球. 矿冶工程. 2002(02)
[2]35MnVN非调质钢高温形变再结晶行为[J]. 任海鹏,王建军,王凯,刘春明. 材料与冶金学报. 2002(02)
[3]LC4超硬铝合金大变形热扭转时微观组织的演变机制[J]. 金泉林,吴慧英. 金属热处理学报. 2002(02)
[4]60Si2MnA弹簧钢的热变形行为[J]. 赵同春,张麦仓,董建新,艾家和,谢锡善. 钢铁研究学报. 2002(02)
[5]SBL非调质钢热变形奥氏体的动态再结晶[J]. 李智,王宙,李维红,王国栋,刘相华. 物理测试. 2002(02)
[6]7075铝合金厚板淬火残余应力消除工艺的研究[J]. 朱伟,彭大暑,张辉,杨立斌. 湘潭大学自然科学学报. 2002(01)
[7]液相线半连续铸造7075铝合金半固态组织演变[J]. 路贵民,董杰,石路,崔建忠. 东北大学学报. 2002(02)
[8]热变形参数对Ti-15-3合金显微组织的影响及预测[J]. 李萍,薛克敏,吕炎,谭建荣. 金属学报. 2002(02)
[9]7075铝合金CREM铸锭的微观组织[J]. 张勤,崔建忠,路贵民,张北江. 材料导报. 2002(01)
[10]Ti-24Al-14Nb-3V-0.5Mo合金的压缩超塑性[J]. 宋丹,丁桦,王殿梁. 东北大学学报. 2001(06)
本文编号：3257769
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