利用反向推理方法确定水驱特征曲线渗流方程
发布时间：2021-03-03 15:00
建立油水两相渗流特征与水驱特征曲线对应关系,揭示水驱特征曲线宏观规律中蕴含的微观渗流特征,一直是油藏工程长期性基础研究课题,目前已初步形成从油水相渗比值到水驱特征曲线的正向推理方法。但受现有油水相渗比值研究成果限制,已有水驱特征曲线的理论推导一直未能获得突破。为此,文中借鉴反向推理实现目标性较强的特点,提出了利用反向推理方法来确定水驱特征曲线渗流理论基础,并对推理过程中的关键数学逻辑式进行函数特征分析。结果表明,反向推理数学逻辑更加可行、严密,完全可实现油水渗流特征微分方程的求解,所得到的油水相渗比值关系式属超越方程,该结果也能完美地应用到正向数学逻辑推理中。将其应用于大庆南二、三开发区葡Ⅰ组油藏,从实际生产数据确定的油层油水渗流特征与实验测试得到的结果一致。这也为研究油藏水驱过程中实际油水渗流特征提供了新的思路与方法。
【文章来源】：断块油气田. 2020,27(04)北大核心
【文章页数】：6 页
【部分图文】：
水驱特征曲线正向推导程序框图
断块油气田2020年7月反向水驱曲线理论推导程序框图（见图2）。很明显，利用反向推理，关键环节仅是转化为求解油水渗流特征微分方程。该方程通常是一个非齐次线性方程，求解相对复杂。图2水驱特征曲线反向推导程序框图进一步对油水渗流特征微分方程特征分析，方程中现有的各种水驱特征曲线对应采出程度与含水率关系式的基本函数不外乎2种———一种是lnfw1-fw+wwn型，另一种是fw1-fw+wwnm型，且在进行常数变异法求解过程中，又存在1-fwww-2dfw=dfw1-fw+wwn，完全能够实现油水渗流特征微分方程的求解，使得反向推理数学逻辑更加可行、严谨［25］。以马克西莫夫￣童宪章水驱特征曲线为例进行推导应用。该型现行的水驱特征曲线模型为Np=A+BlnWpw+Cw（1）2.2反向推理具体步骤2.2.1微分确定含水率变化规律首先，对水驱特征曲线两端时间求导，再结合阶段产油量qo=dNpdt、阶段产水量qw=dWpdt，得：Wp+C=Bqwqo（2）然后，由分流量基本概念式，可得含水率fw：fw=qwqo+qw（3）最后，令a=A+BlnBN，b=BN，结合采出程度R=NpN，联立式（1）、（2）、（3），得到马克西莫夫￣童宪章水驱特征曲线对应的含水率变化规律：R=a+blnfw1-fw（4）2.2.2利用Welge方程确定油水渗流特征方程首先，在注水保持地层压力条件下，由物质平衡方程计算油藏平均含水饱和度S軈w：S軈w=R1-Swiww+Swi（5）
关系式，这为深入研究实际油藏油水两相渗流特征提供了新的方法。4用实际数据确定油水两相渗流特征马克西莫夫￣童宪章水驱特征曲线是大庆油田最早、最常用的水驱效果评价方法［26］。表1为大庆南二、三开发区葡Ⅰ组油藏1966—1987年开发生产数据。表1大庆南二、三开发区葡Ⅰ组油藏开发实际生产数据首先，选用1976—1987年水驱稳定阶段数据，利用式（1）进行拟合（见图3），得出A=-2094.3585，B=573.7710，C=91.9498，拟合相关系数为0.9999。图3大庆南二、三开发区葡Ⅰ组油藏水驱特征其次，若取地质储量为7386×104t，利用式（4）计算出a=0.2099，b=0.0777，那么，1976—1987年水驱稳定阶段反映出的含水率变化规律呈“S”形（见图4）。年份累计产油量/104t累计产水量/104m3年份累计产油量/104t累计产水量/104m31966169.4216.2619771649.54595.211967217.8428.0419781810.66804.731968286.4629.7219791962.161073.421969367.8333.5819802107.631425.531970459.9140.1619812237.861817.361971569.5953.4919822354.082256.731972693.1075.3819832453.282693.591973814.8399.3019842543.223164.251974961.33135.4019852623.123634.4219751134.49192.6819862695.124126.5519761486.35419.7119872767.124618.16高文君，等.利用反向推理方法确定水驱特征曲线渗流方程481
【参考文献】：
期刊论文
[1]对水驱特征曲线的正确理解与使用[J]. 窦宏恩,张虎俊,沈思博. 石油勘探与开发. 2019(04)
[2]基于水驱开发全过程的新型水驱特征曲线[J]. 李立峰,滕世婷,冯绪波,崔传智,冯安琦. 特种油气藏. 2019(03)
[3]低渗透油田童氏参数改进及应用分析[J]. 杨艳. 断块油气田. 2018(03)
[4]水驱油藏相对渗透率曲线经验公式研究[J]. 王东琪,殷代印. 岩性油气藏. 2017(03)
[5]基于对称变换的水驱特征曲线趋势分析方法[J]. 黄和钰,鞠斌山. 断块油气田. 2017(01)
[6]一种新型水驱特征曲线的推导及应用[J]. 李珂,杨莉,张迎春,皮建. 断块油气田. 2016(06)
[7]特高含水阶段新型水驱特征曲线[J]. 崔传智,徐建鹏,王端平,杨勇,刘志宏,黄迎松. 石油学报. 2015(10)
[8]油-水相对渗透率曲线优化校正新方法[J]. 胡伟,杨胜来,翟羽佳,朱光亚,万敏,王伟. 石油学报. 2015(07)
[9]一种新型水驱特征曲线关系式的理论推导[J]. 柳誉剑,王新海,杜志华,何敏,周斌,廖春. 中国科技论文. 2014(06)
[10]经典水驱油理论对应水驱特征曲线研究[J]. 高文君,宋成元,付春苗,徐传艳. 新疆石油地质. 2014(03)
本文编号：3061468
【文章来源】：断块油气田. 2020,27(04)北大核心
【文章页数】：6 页
【部分图文】：
水驱特征曲线正向推导程序框图
断块油气田2020年7月反向水驱曲线理论推导程序框图（见图2）。很明显，利用反向推理，关键环节仅是转化为求解油水渗流特征微分方程。该方程通常是一个非齐次线性方程，求解相对复杂。图2水驱特征曲线反向推导程序框图进一步对油水渗流特征微分方程特征分析，方程中现有的各种水驱特征曲线对应采出程度与含水率关系式的基本函数不外乎2种———一种是lnfw1-fw+wwn型，另一种是fw1-fw+wwnm型，且在进行常数变异法求解过程中，又存在1-fwww-2dfw=dfw1-fw+wwn，完全能够实现油水渗流特征微分方程的求解，使得反向推理数学逻辑更加可行、严谨［25］。以马克西莫夫￣童宪章水驱特征曲线为例进行推导应用。该型现行的水驱特征曲线模型为Np=A+BlnWpw+Cw（1）2.2反向推理具体步骤2.2.1微分确定含水率变化规律首先，对水驱特征曲线两端时间求导，再结合阶段产油量qo=dNpdt、阶段产水量qw=dWpdt，得：Wp+C=Bqwqo（2）然后，由分流量基本概念式，可得含水率fw：fw=qwqo+qw（3）最后，令a=A+BlnBN，b=BN，结合采出程度R=NpN，联立式（1）、（2）、（3），得到马克西莫夫￣童宪章水驱特征曲线对应的含水率变化规律：R=a+blnfw1-fw（4）2.2.2利用Welge方程确定油水渗流特征方程首先，在注水保持地层压力条件下，由物质平衡方程计算油藏平均含水饱和度S軈w：S軈w=R1-Swiww+Swi（5）
关系式，这为深入研究实际油藏油水两相渗流特征提供了新的方法。4用实际数据确定油水两相渗流特征马克西莫夫￣童宪章水驱特征曲线是大庆油田最早、最常用的水驱效果评价方法［26］。表1为大庆南二、三开发区葡Ⅰ组油藏1966—1987年开发生产数据。表1大庆南二、三开发区葡Ⅰ组油藏开发实际生产数据首先，选用1976—1987年水驱稳定阶段数据，利用式（1）进行拟合（见图3），得出A=-2094.3585，B=573.7710，C=91.9498，拟合相关系数为0.9999。图3大庆南二、三开发区葡Ⅰ组油藏水驱特征其次，若取地质储量为7386×104t，利用式（4）计算出a=0.2099，b=0.0777，那么，1976—1987年水驱稳定阶段反映出的含水率变化规律呈“S”形（见图4）。年份累计产油量/104t累计产水量/104m3年份累计产油量/104t累计产水量/104m31966169.4216.2619771649.54595.211967217.8428.0419781810.66804.731968286.4629.7219791962.161073.421969367.8333.5819802107.631425.531970459.9140.1619812237.861817.361971569.5953.4919822354.082256.731972693.1075.3819832453.282693.591973814.8399.3019842543.223164.251974961.33135.4019852623.123634.4219751134.49192.6819862695.124126.5519761486.35419.7119872767.124618.16高文君，等.利用反向推理方法确定水驱特征曲线渗流方程481
【参考文献】：
期刊论文
[1]对水驱特征曲线的正确理解与使用[J]. 窦宏恩,张虎俊,沈思博. 石油勘探与开发. 2019(04)
[2]基于水驱开发全过程的新型水驱特征曲线[J]. 李立峰,滕世婷,冯绪波,崔传智,冯安琦. 特种油气藏. 2019(03)
[3]低渗透油田童氏参数改进及应用分析[J]. 杨艳. 断块油气田. 2018(03)
[4]水驱油藏相对渗透率曲线经验公式研究[J]. 王东琪,殷代印. 岩性油气藏. 2017(03)
[5]基于对称变换的水驱特征曲线趋势分析方法[J]. 黄和钰,鞠斌山. 断块油气田. 2017(01)
[6]一种新型水驱特征曲线的推导及应用[J]. 李珂,杨莉,张迎春,皮建. 断块油气田. 2016(06)
[7]特高含水阶段新型水驱特征曲线[J]. 崔传智,徐建鹏,王端平,杨勇,刘志宏,黄迎松. 石油学报. 2015(10)
[8]油-水相对渗透率曲线优化校正新方法[J]. 胡伟,杨胜来,翟羽佳,朱光亚,万敏,王伟. 石油学报. 2015(07)
[9]一种新型水驱特征曲线关系式的理论推导[J]. 柳誉剑,王新海,杜志华,何敏,周斌,廖春. 中国科技论文. 2014(06)
[10]经典水驱油理论对应水驱特征曲线研究[J]. 高文君,宋成元,付春苗,徐传艳. 新疆石油地质. 2014(03)
本文编号：3061468
本文链接：https://www.wllwen.com/kejilunwen/shiyounenyuanlunwen/3061468.html
