LTAG柴油加氢改质装置生产优化调整
发布时间：2021-04-11 18:53
根据中国石化济南分公司炼油结构调整、提质升级的总体规划,1#催化裂化装置和柴油加氢改质装置采用LTAG工艺进行了改造,1#催化裂化装置改造完成投用后,柴油加氢改质装置的生产工况发生了改变。通过降低柴油加氢改质装置R301反应器入口温度和停用真空脱水塔,实现对装置生产工况的优化调整,在保证改质柴油产品满足1#催化裂化装置LTAG回炼柴油质量控制指标要求的前提下,达到节能降耗减排的目的。
【文章来源】：石油化工. 2020,49(07)北大核心CSCD
【文章页数】：5 页
【部分图文】：
加氢改质柴油产品的密度和硫、氮含量曲线
图2为继续降低R301反应器入口温度至290℃后所得加氢改质柴油产品的密度和硫、氮含量曲线。由图2可知，加氢改质柴油产品的密度平均值为894.3 kg/m3，硫含量的平均值为3.61 mg/kg，氮含量的平均值为0.43 mg/kg，符合1#催化裂化装置对LTAG回炼柴油进料的质量指标要求。相比R301反应器入口温度为300℃时，入口温度降至290℃后，加氢改质柴油产品的平均密度大幅上升，硫含量和氮含量的平均值也有所上升，反映出催化柴油加氢改质的反应深度降低。
由于反应温度降至280℃以下后，装置反应进料油已经不再发生反应，因此为了保证装置在反应器温升降低的情况下不会造成热量不足，能够维持装置应对工况调整的弹性，同时也为了达到优化调整的最大效果，在将R301反应器入口温度降低至288℃后就不再进行继续降低反应温度的操作[9-10]。图3为R301反应器入口温度降至288℃后所得加氢改质柴油产品的密度和硫、氮含量曲线。由图3可知，加氢改质柴油产品的密度平均值为896.7kg/m3，硫含量的平均值为6.47 mg/kg，氮含量的平均值为0.46 mg/kg，仍然符合1#催化裂化装置对LTAG回炼柴油进料的质量指标要求。但相较于R301反应器入口温度为290℃时，催化柴油加氢改质的反应深度继续降低，脱硫效果大幅下降，脱氮效果也有所下降[11]。反应温度调整过程中，对加氢改质柴油产品中的多环芳烃、单环芳烃的含量进行了跟踪[12-13]。表4为加氢改质柴油产品中的多环芳烃、单环芳烃含量。如表4所示，当反应温度分别降至300,290,288℃时，加氢改质柴油产品中的多环芳烃和单环芳烃含量都能够满足1#催化裂化装置对LTAG回炼柴油进料的质量指标要求。但随着反应温度的下降，多环芳烃含量逐渐升高，单环芳烃含量逐渐下降，催化柴油加氢改质的反应深度逐渐降低。
【参考文献】：
期刊论文
[1]汽柴油加氢装置节能改造及效果分析[J]. 王洪春,盖涤浩,杨耀森. 当代化工. 2019(10)
[2]柴油加氢装置产品硫超标原因分析及措施[J]. 孙建明. 炼油技术与工程. 2019(10)
[3]塔河炼化柴油加氢改质MHUG装置长周期运行分析[J]. 毛炎云,陈军先,李治佳. 中国石油和化工标准与质量. 2019(19)
[4]MHUG-II装置国Ⅵ柴油质量升级措施及运转分析[J]. 杨文. 石油炼制与化工. 2019(09)
[5]LTAG技术在齐鲁分公司催化裂化装置的应用[J]. 涂俊,张宪宝,倪维起. 辽宁化工. 2018(05)
[6]催化柴油加氢—催化裂化组合LTAG工艺工业应用[J]. 王伟. 齐鲁石油化工. 2017(04)
[7]LTAG兼产国Ⅴ柴油加氢改质装置反应控制及优化[J]. 李高峰,刘星火. 炼油技术与工程. 2017(12)
[8]加氢改质装置深度加氢处理生产国Ⅴ柴油影响因素分析[J]. 吕小利,刘佳佳. 中外能源. 2016(07)
[9]原料油带水对催化裂化装置的影响及防控[J]. 周志航,李宗杰,王春林. 中外能源. 2015(11)
[10]催化裂化装置柴油含水影响因素分析[J]. 王雷雷. 山东工业技术. 2015(13)
博士论文
[1]促进多环芳烃向单环芳烃加氢转化的机理和过程研究[D]. 彭冲.华东理工大学 2018
硕士论文
[1]中国石油某公司180万吨/年柴油加氢改质生产国V柴油技术研究[D]. 潘超.北京化工大学 2015
本文编号：3131779
【文章来源】：石油化工. 2020,49(07)北大核心CSCD
【文章页数】：5 页
【部分图文】：
加氢改质柴油产品的密度和硫、氮含量曲线
图2为继续降低R301反应器入口温度至290℃后所得加氢改质柴油产品的密度和硫、氮含量曲线。由图2可知，加氢改质柴油产品的密度平均值为894.3 kg/m3，硫含量的平均值为3.61 mg/kg，氮含量的平均值为0.43 mg/kg，符合1#催化裂化装置对LTAG回炼柴油进料的质量指标要求。相比R301反应器入口温度为300℃时，入口温度降至290℃后，加氢改质柴油产品的平均密度大幅上升，硫含量和氮含量的平均值也有所上升，反映出催化柴油加氢改质的反应深度降低。
由于反应温度降至280℃以下后，装置反应进料油已经不再发生反应，因此为了保证装置在反应器温升降低的情况下不会造成热量不足，能够维持装置应对工况调整的弹性，同时也为了达到优化调整的最大效果，在将R301反应器入口温度降低至288℃后就不再进行继续降低反应温度的操作[9-10]。图3为R301反应器入口温度降至288℃后所得加氢改质柴油产品的密度和硫、氮含量曲线。由图3可知，加氢改质柴油产品的密度平均值为896.7kg/m3，硫含量的平均值为6.47 mg/kg，氮含量的平均值为0.46 mg/kg，仍然符合1#催化裂化装置对LTAG回炼柴油进料的质量指标要求。但相较于R301反应器入口温度为290℃时，催化柴油加氢改质的反应深度继续降低，脱硫效果大幅下降，脱氮效果也有所下降[11]。反应温度调整过程中，对加氢改质柴油产品中的多环芳烃、单环芳烃的含量进行了跟踪[12-13]。表4为加氢改质柴油产品中的多环芳烃、单环芳烃含量。如表4所示，当反应温度分别降至300,290,288℃时，加氢改质柴油产品中的多环芳烃和单环芳烃含量都能够满足1#催化裂化装置对LTAG回炼柴油进料的质量指标要求。但随着反应温度的下降，多环芳烃含量逐渐升高，单环芳烃含量逐渐下降，催化柴油加氢改质的反应深度逐渐降低。
【参考文献】：
期刊论文
[1]汽柴油加氢装置节能改造及效果分析[J]. 王洪春,盖涤浩,杨耀森. 当代化工. 2019(10)
[2]柴油加氢装置产品硫超标原因分析及措施[J]. 孙建明. 炼油技术与工程. 2019(10)
[3]塔河炼化柴油加氢改质MHUG装置长周期运行分析[J]. 毛炎云,陈军先,李治佳. 中国石油和化工标准与质量. 2019(19)
[4]MHUG-II装置国Ⅵ柴油质量升级措施及运转分析[J]. 杨文. 石油炼制与化工. 2019(09)
[5]LTAG技术在齐鲁分公司催化裂化装置的应用[J]. 涂俊,张宪宝,倪维起. 辽宁化工. 2018(05)
[6]催化柴油加氢—催化裂化组合LTAG工艺工业应用[J]. 王伟. 齐鲁石油化工. 2017(04)
[7]LTAG兼产国Ⅴ柴油加氢改质装置反应控制及优化[J]. 李高峰,刘星火. 炼油技术与工程. 2017(12)
[8]加氢改质装置深度加氢处理生产国Ⅴ柴油影响因素分析[J]. 吕小利,刘佳佳. 中外能源. 2016(07)
[9]原料油带水对催化裂化装置的影响及防控[J]. 周志航,李宗杰,王春林. 中外能源. 2015(11)
[10]催化裂化装置柴油含水影响因素分析[J]. 王雷雷. 山东工业技术. 2015(13)
博士论文
[1]促进多环芳烃向单环芳烃加氢转化的机理和过程研究[D]. 彭冲.华东理工大学 2018
硕士论文
[1]中国石油某公司180万吨/年柴油加氢改质生产国V柴油技术研究[D]. 潘超.北京化工大学 2015
本文编号：3131779
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