酸压裂缝体形态与流动能力的控制因素——以鄂尔多斯盆地大牛地气田下奥陶统马家沟组马五 5 亚段储层为例
发布时间：2022-01-13 13:19
立体改造技术是实现非均质碳酸盐岩油气藏立体开发的关键技术之一,而控制酸压裂缝体的形态和流动能力则是其核心。为了揭示控制酸压裂缝体形态和流动能力的主要因素,选取鄂尔多斯盆地大牛地气田下奥陶统马家沟组马五5亚段露头岩样,针对"滑溜水+高浓度酸液"酸压工艺,采用岩石力学真三轴耦合系统开展室内物理模拟实验;采用CT扫描技术来表征酸压裂缝体形态及获取裂缝宽度;在此基础上,研究了酸压裂缝体形态控制因素;然后,通过对裂缝系统的渗透率进行测试,分析了酸压裂缝体流动能力的控制因素。研究结果表明:①大牛地气田马五5亚段储层平均水平应力差异系数为0.25,酸压后能够形成复杂裂缝体;②酸液对裂缝条数的影响不明显,其对水力裂缝的溶蚀、疏通作用增加了裂缝宽度,酸蚀缝宽是酸液在水力裂缝主缝与分支缝、靠近注液端的水力裂缝与远端水力裂缝中竞争流动、反应的结果 ;③该气田马五5亚段储层进行酸压改造时的合理注酸强度为12.0 m3/m,注酸排量应大于等于6.0 m3/min;④进行立体酸压设计时,需要针对特定储层改造对象,确定注酸量的合理范围及最小合理注酸排量,进而优化注酸规模,...
【文章来源】：天然气工业. 2020,40(06)北大核心EICSCD
【文章页数】：9 页
【部分图文】：
不同qa下酸压后岩心照片
如图8所示，水力压裂后裂缝体渗透率介于3.9～6.1 mD，随注酸排量增大，酸化后裂缝体渗透率增加幅度整体呈上升趋势，当注酸排量超过12m L/min后，提高排量对裂缝体渗透率增加的有利影响较小。在油气藏进行酸压改造时，为了实现水力裂缝扩缝宽及酸液深穿透，如果不考虑控制裂缝高度，在井口限压条件下应尽量提高注酸排量。根据实验结果，选取12 mL/min为最小合理注酸排量，由表2可知对应工程尺度下的注酸排量应大于等于6.0 m3/min。5 结论与建议
水力压裂后，从岩心顶部向底部，即由切片A至切片C，主缝宽度逐渐变窄，并且分支缝的宽度均小于主缝。酸化后裂缝宽度的变化规律如下：(1)酸化后，裂缝整体形态与岩心不同位置处的裂缝条数均无明显变化（图3-e～h），但裂缝宽度变化明显（表3），其中主缝宽度变化最明显，同时分支缝宽度均小于主缝，如切片A中的1号与3号裂缝；(2)在酸化过程中，酸液在分支缝与远端主缝的竞争流动尤为激烈，如切片A中1号裂缝与切片C中4号裂缝，虽然酸化前切片C中4号（主缝）的宽度大于切片A中1号裂缝，但是由于切片A中1号裂缝靠近注液端，因此酸化后其裂缝缝宽改善程度优于切片C中4号裂缝；(3)靠近注液端的裂缝具有明显的进液优势，尤其是在酸化裂缝中，如酸化后切片A中3号裂缝（主缝）缝宽增加更明显，且井眼有明显的溶蚀扩径现象；(4)如图3-b、f所示，切片A中1号裂缝与2号裂缝交互切割形成的小网状缝在一定程度上也被酸液溶蚀，进而相互沟通，可见酸化具有疏通水力压裂缝、扩大水力裂缝宽度的作用。图3 2号岩心水力压裂、酸化后CT扫描照片
【参考文献】：
期刊论文
[1]深层碳酸盐岩储层改造理念的革新——立体酸压技术[J]. 郭建春,苟波,秦楠,赵俊生,伍林,王坤杰,任冀川. 天然气工业. 2020(02)
[2]非均质碳酸盐岩油气藏酸压数值模拟研究进展与展望[J]. 苟波,马辉运,刘壮,周长林,王琨. 天然气工业. 2019(06)
[3]塔里木盆地深层碳酸盐岩缝洞型油藏体积开发实践与认识[J]. 焦方正. 石油勘探与开发. 2019(03)
[4]水力裂缝形貌对酸刻蚀行为及导流能力影响[J]. 苟波,李骁,马辉运,周长林. 西南石油大学学报(自然科学版). 2019(03)
[5]杨税务深潜山AT3井复合酸压改造工艺技术[J]. 余芳,徐克彬,郑立军,付玥颖,白田增,李拥军,才博. 钻井液与完井液. 2018(06)
[6]体积改造技术理论研究进展与发展方向[J]. 胥云,雷群,陈铭,吴奇,杨能宇,翁定为,李德旗,蒋豪. 石油勘探与开发. 2018(05)
[7]致密碳酸盐岩储层复合缝网酸压技术研究及矿场实践——以大牛地气田下古生界马五5碳酸盐岩储层为例[J]. 储铭汇. 石油钻采工艺. 2017(02)
[8]煤岩定向井水力裂缝起裂及非平面扩展实验[J]. 谭鹏,金衍,侯冰,韩珂,周英操,孟尚志. 石油勘探与开发. 2017(03)
[9]页岩储集层水力裂缝网络扩展规模评价方法[J]. 侯冰,陈勉,李志猛,王永辉,刁策. 石油勘探与开发. 2014(06)
[10]酸液对灰岩力学性质影响的机制研究[J]. 何春明,郭建春. 岩石力学与工程学报. 2013(S2)
博士论文
[1]大牛地气田奥陶系马五5亚段白云岩成因及储层形成机理[D]. 白晓亮.西南石油大学 2016
本文编号：3586508
【文章来源】：天然气工业. 2020,40(06)北大核心EICSCD
【文章页数】：9 页
【部分图文】：
不同qa下酸压后岩心照片
如图8所示，水力压裂后裂缝体渗透率介于3.9～6.1 mD，随注酸排量增大，酸化后裂缝体渗透率增加幅度整体呈上升趋势，当注酸排量超过12m L/min后，提高排量对裂缝体渗透率增加的有利影响较小。在油气藏进行酸压改造时，为了实现水力裂缝扩缝宽及酸液深穿透，如果不考虑控制裂缝高度，在井口限压条件下应尽量提高注酸排量。根据实验结果，选取12 mL/min为最小合理注酸排量，由表2可知对应工程尺度下的注酸排量应大于等于6.0 m3/min。5 结论与建议
水力压裂后，从岩心顶部向底部，即由切片A至切片C，主缝宽度逐渐变窄，并且分支缝的宽度均小于主缝。酸化后裂缝宽度的变化规律如下：(1)酸化后，裂缝整体形态与岩心不同位置处的裂缝条数均无明显变化（图3-e～h），但裂缝宽度变化明显（表3），其中主缝宽度变化最明显，同时分支缝宽度均小于主缝，如切片A中的1号与3号裂缝；(2)在酸化过程中，酸液在分支缝与远端主缝的竞争流动尤为激烈，如切片A中1号裂缝与切片C中4号裂缝，虽然酸化前切片C中4号（主缝）的宽度大于切片A中1号裂缝，但是由于切片A中1号裂缝靠近注液端，因此酸化后其裂缝缝宽改善程度优于切片C中4号裂缝；(3)靠近注液端的裂缝具有明显的进液优势，尤其是在酸化裂缝中，如酸化后切片A中3号裂缝（主缝）缝宽增加更明显，且井眼有明显的溶蚀扩径现象；(4)如图3-b、f所示，切片A中1号裂缝与2号裂缝交互切割形成的小网状缝在一定程度上也被酸液溶蚀，进而相互沟通，可见酸化具有疏通水力压裂缝、扩大水力裂缝宽度的作用。图3 2号岩心水力压裂、酸化后CT扫描照片
【参考文献】：
期刊论文
[1]深层碳酸盐岩储层改造理念的革新——立体酸压技术[J]. 郭建春,苟波,秦楠,赵俊生,伍林,王坤杰,任冀川. 天然气工业. 2020(02)
[2]非均质碳酸盐岩油气藏酸压数值模拟研究进展与展望[J]. 苟波,马辉运,刘壮,周长林,王琨. 天然气工业. 2019(06)
[3]塔里木盆地深层碳酸盐岩缝洞型油藏体积开发实践与认识[J]. 焦方正. 石油勘探与开发. 2019(03)
[4]水力裂缝形貌对酸刻蚀行为及导流能力影响[J]. 苟波,李骁,马辉运,周长林. 西南石油大学学报(自然科学版). 2019(03)
[5]杨税务深潜山AT3井复合酸压改造工艺技术[J]. 余芳,徐克彬,郑立军,付玥颖,白田增,李拥军,才博. 钻井液与完井液. 2018(06)
[6]体积改造技术理论研究进展与发展方向[J]. 胥云,雷群,陈铭,吴奇,杨能宇,翁定为,李德旗,蒋豪. 石油勘探与开发. 2018(05)
[7]致密碳酸盐岩储层复合缝网酸压技术研究及矿场实践——以大牛地气田下古生界马五5碳酸盐岩储层为例[J]. 储铭汇. 石油钻采工艺. 2017(02)
[8]煤岩定向井水力裂缝起裂及非平面扩展实验[J]. 谭鹏,金衍,侯冰,韩珂,周英操,孟尚志. 石油勘探与开发. 2017(03)
[9]页岩储集层水力裂缝网络扩展规模评价方法[J]. 侯冰,陈勉,李志猛,王永辉,刁策. 石油勘探与开发. 2014(06)
[10]酸液对灰岩力学性质影响的机制研究[J]. 何春明,郭建春. 岩石力学与工程学报. 2013(S2)
博士论文
[1]大牛地气田奥陶系马五5亚段白云岩成因及储层形成机理[D]. 白晓亮.西南石油大学 2016
本文编号：3586508
本文链接：https://www.wllwen.com/kejilunwen/shiyounenyuanlunwen/3586508.html
