700mm光学望远镜结构设计与分析
发布时间:2021-11-15 10:09
针对某700mm口径高分辨率光学成像望远镜,提出了一种结构设计方案。对主镜支撑采用9点whiffle-tree底支撑加球头芯轴侧支撑的结构方案,保证主镜具有高面形精度;望远镜镜筒采用碳纤维桁架式结构,既满足望远镜整体重量较轻,又可以保证系统刚度;建立了望远镜有限元模型,分析主镜支撑面形、主次镜相对偏心及系统整体模态特性,其中主镜支撑面形精度可达到λ/40,主、次偏心为0.015mm(水平状态)、0.008mm(竖直状态);使用激光干涉仪及平行光管对望远镜光学指标进行定量检测,光学系统RMS可达到λ/14,鉴别率板检测望远镜分辨率可达到46lp/mm,均接近光学极限水平。为同类望远镜的结构设计提供一定参考价值。
【文章来源】:光学技术. 2020,46(04)北大核心CSCD
【文章页数】:6 页
【部分图文】:
700mm望远镜光路示意图
主镜支撑采用结构较为紧凑的中心轴球头侧支撑加九点whiffle-tree底支撑结构,如图2所示。组件中包括主镜基板、芯轴、底支撑柔性件及预紧件等。中心轴与主镜中孔为球面配合,通过高精密的加工手段保证球面配合精度,由于芯轴与主镜中孔为圆环线接触,可确保主镜在受径向约束时,没有引入附加轴向力,避免芯轴侧支撑与底支撑的应力干涉而对主镜面形产生像差。芯轴材料采用热膨胀系数较低的铟钢,保证芯轴与主镜的材料在热膨胀系数上相匹配,降低在大温差变化下支撑结构对主镜像差的影响。底支撑采用九点whiffle-tree柔性支撑结构,每3处相邻底支撑组成一组,通过柔性杠杆连接固定于主镜基板上。柔性杠杆可避免底支撑出现过约束的情况。底支撑粘接平板采用热膨胀系数与主镜材料相近的铟钢,粘接剂选择光学结构胶2216,胶层厚度控制在0.15~0.2mm。其在高、低温下具有高粘接强度,有较好的工程应用效果。为保证系统准直调整需求,主镜设计具备两维倾斜调整功能。主镜材料为Jgs2,芯轴材料为4J32,whiffle-tree连杆材料为TC4,底固定板为2A12。通过核算,主镜组件的整体重量约为75kg,主镜支撑结构如图3所示。
底支撑采用九点whiffle-tree柔性支撑结构,每3处相邻底支撑组成一组,通过柔性杠杆连接固定于主镜基板上。柔性杠杆可避免底支撑出现过约束的情况。底支撑粘接平板采用热膨胀系数与主镜材料相近的铟钢,粘接剂选择光学结构胶2216,胶层厚度控制在0.15~0.2mm。其在高、低温下具有高粘接强度,有较好的工程应用效果。为保证系统准直调整需求,主镜设计具备两维倾斜调整功能。主镜材料为Jgs2,芯轴材料为4J32,whiffle-tree连杆材料为TC4,底固定板为2A12。通过核算,主镜组件的整体重量约为75kg,主镜支撑结构如图3所示。2.2 四通及桁架结构
【参考文献】:
期刊论文
[1]X射线聚焦望远镜光学设计[J]. 强鹏飞,盛立志,李林森,闫永清,刘哲,周晓红. 物理学报. 2019(16)
[2]跟踪望远镜机架的热结构分析[J]. 董丽媛,张巳龙,何枫,秦来安,谭逢富,靖旭,张守川,侯再红,吴毅. 量子电子学报. 2019(04)
[3]RGB三通道衍射望远镜光学成像系统设计[J]. 李飞,王克逸. 应用光学. 2019(03)
[4]多镜筒望远镜中间块热-结构耦合分析与优化设计[J]. 余易,王国民. 机械设计与研究. 2019(02)
[5]大视场大相对孔径斜轴离轴三反望远镜的光学设计[J]. 刘强,王欣,黄庚华,舒嵘. 光子学报. 2019(03)
[6]2 m级望远镜主动调节侧向支撑机构设计与优化[J]. 高则超,郝亮,王富国,张丽敏,王瑞,范磊. 红外与激光工程. 2019(08)
[7]大口径主镜热边界层热控对成像质量影响分析[J]. 谭玉凤,王继红,任戈,任晓坜,杨欣欣,谢宗良,贺璧. 红外与激光工程. 2018(12)
[8]大口径空间光学望远镜重力卸载点布局优化方法[J]. 何煦,杨雪,李颐,张晓辉. 光学精密工程. 2018(11)
[9]1.2m望远镜次镜支撑结构设计[J]. 赵宏超,张景旭,杨飞,安其昌. 光学精密工程. 2017(10)
[10]大口径望远镜主镜支撑系统装调[J]. 赵勇志,邵亮,明名,吕天宇,刘昌华. 红外与激光工程. 2017(09)
本文编号:3496571
【文章来源】:光学技术. 2020,46(04)北大核心CSCD
【文章页数】:6 页
【部分图文】:
700mm望远镜光路示意图
主镜支撑采用结构较为紧凑的中心轴球头侧支撑加九点whiffle-tree底支撑结构,如图2所示。组件中包括主镜基板、芯轴、底支撑柔性件及预紧件等。中心轴与主镜中孔为球面配合,通过高精密的加工手段保证球面配合精度,由于芯轴与主镜中孔为圆环线接触,可确保主镜在受径向约束时,没有引入附加轴向力,避免芯轴侧支撑与底支撑的应力干涉而对主镜面形产生像差。芯轴材料采用热膨胀系数较低的铟钢,保证芯轴与主镜的材料在热膨胀系数上相匹配,降低在大温差变化下支撑结构对主镜像差的影响。底支撑采用九点whiffle-tree柔性支撑结构,每3处相邻底支撑组成一组,通过柔性杠杆连接固定于主镜基板上。柔性杠杆可避免底支撑出现过约束的情况。底支撑粘接平板采用热膨胀系数与主镜材料相近的铟钢,粘接剂选择光学结构胶2216,胶层厚度控制在0.15~0.2mm。其在高、低温下具有高粘接强度,有较好的工程应用效果。为保证系统准直调整需求,主镜设计具备两维倾斜调整功能。主镜材料为Jgs2,芯轴材料为4J32,whiffle-tree连杆材料为TC4,底固定板为2A12。通过核算,主镜组件的整体重量约为75kg,主镜支撑结构如图3所示。
底支撑采用九点whiffle-tree柔性支撑结构,每3处相邻底支撑组成一组,通过柔性杠杆连接固定于主镜基板上。柔性杠杆可避免底支撑出现过约束的情况。底支撑粘接平板采用热膨胀系数与主镜材料相近的铟钢,粘接剂选择光学结构胶2216,胶层厚度控制在0.15~0.2mm。其在高、低温下具有高粘接强度,有较好的工程应用效果。为保证系统准直调整需求,主镜设计具备两维倾斜调整功能。主镜材料为Jgs2,芯轴材料为4J32,whiffle-tree连杆材料为TC4,底固定板为2A12。通过核算,主镜组件的整体重量约为75kg,主镜支撑结构如图3所示。2.2 四通及桁架结构
【参考文献】:
期刊论文
[1]X射线聚焦望远镜光学设计[J]. 强鹏飞,盛立志,李林森,闫永清,刘哲,周晓红. 物理学报. 2019(16)
[2]跟踪望远镜机架的热结构分析[J]. 董丽媛,张巳龙,何枫,秦来安,谭逢富,靖旭,张守川,侯再红,吴毅. 量子电子学报. 2019(04)
[3]RGB三通道衍射望远镜光学成像系统设计[J]. 李飞,王克逸. 应用光学. 2019(03)
[4]多镜筒望远镜中间块热-结构耦合分析与优化设计[J]. 余易,王国民. 机械设计与研究. 2019(02)
[5]大视场大相对孔径斜轴离轴三反望远镜的光学设计[J]. 刘强,王欣,黄庚华,舒嵘. 光子学报. 2019(03)
[6]2 m级望远镜主动调节侧向支撑机构设计与优化[J]. 高则超,郝亮,王富国,张丽敏,王瑞,范磊. 红外与激光工程. 2019(08)
[7]大口径主镜热边界层热控对成像质量影响分析[J]. 谭玉凤,王继红,任戈,任晓坜,杨欣欣,谢宗良,贺璧. 红外与激光工程. 2018(12)
[8]大口径空间光学望远镜重力卸载点布局优化方法[J]. 何煦,杨雪,李颐,张晓辉. 光学精密工程. 2018(11)
[9]1.2m望远镜次镜支撑结构设计[J]. 赵宏超,张景旭,杨飞,安其昌. 光学精密工程. 2017(10)
[10]大口径望远镜主镜支撑系统装调[J]. 赵勇志,邵亮,明名,吕天宇,刘昌华. 红外与激光工程. 2017(09)
本文编号:3496571
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