特殊结构输电线路单相自适应重合闸研究
发布时间：2021-10-11 05:15
由于具有良好的社会经济效益,且可提高供电可靠性,自动重合闸技术在国内外输电线路中得到广泛应用。但是现有自动重合闸时间大多为固定时限,若盲目重合于永久性故障时,短路电流会对系统和电气设备再次造成冲击,保护将再次动作切除故障,恶化了断路器的工作环境。因此在重合前预先对故障性质进行判别的自适应重合闸技术就显得尤为重要,本文主要对三相不换位和带磁饱和电抗器两种特殊结构输电线路的自适应重合闸进行了研究。本文首先分析了三相不换位线路的恢复电压特征,发现基于恢复电压特性的自适应重合闸存在灵敏度不足的情况。基于三相不换位线路模型,推导出了不换位线路单相接地瞬时性故障和永久性故障时恢复电压的计算公式,分析了不同故障性质情况下恢复电压幅值大小的影响因素,研究表明恢复电压幅值受故障性质、潮流方向和大小、故障相别、故障位置的影响。据此,提出了一种基于潮流方向和大小、故障相别的单相自适应重合闸故障性质判别方法。ATP仿真结果表明该判别方法正确、有效,能够提高不换位线路的重合闸成功率。其次,分析了带磁饱和电抗器输电线路的自适应重合闸,结果表明现有故障性质判别方法均无法有效判别。本文分别识别了磁饱和电抗器模型和含磁...
【文章来源】：西安理工大学陕西省
【文章页数】：56 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
三相不换位输电线路集中参数等效电路
3. 三相不换位输电线路单相自适应重合闸图 3-2 流程图中，首先利用方向元件判别潮流方向，再判别相电流是否大于门槛值setI 。当相电流小于门槛值，按躲过不同相别永久性故障状态时的最大恢复电压整定。大量仿真表明，当潮流由母线流向线路时，C 相故障点距本侧保护安装处较远处（如 Rkm 以外）时，利用恢复电压无法区分永久性故障状态和瞬时性故障状态。在本章 3.4 节的仿真模型及参数中，R 为 75。而潮流由线路流向母线时，A 相故障点距本侧较远时，利用恢复电压无法区分永久性故障状态和瞬时性故障状态。图中的延时模块按传统重合闸时间（0.6s~1.5s）整定；重合模块按 100ms 延时来整定，以躲过故障点去游离、绝缘恢复时间【55】。
西安理工大学专业硕士学位论文模型等，本章节中由于不换位线路距离较短，采用π型集中参数模型，线路全长 150km，不换位线路导纳的导纳矩阵为3.637 -0.6249 -0.1693j -0.6249 3.836 -0.6249 μS km-0.1693 -0.6249 3.637 Y (3.6)阻抗矩阵为0.06706+j0.5682 0.04831+j0.3066 0.04829+j0.26310.04831+j0.3066 0.06706+j0.5682 0.04831+j0.3066 km0.04829+j0.2631 0.04831+j0.3066 0.06706+j0.5682 Z(3.7)在 ATP 软件中单相接地故障的模拟主要是利用了开关元件，利用开关元件的关断时间以及持续时间来模拟故障发生时刻以及不同性质的故障。瞬时性故障，二次电弧随即熄灭，故障持续很短时间；永久性故障，二次电弧始终存在。除此外，两侧断路器的跳开时间同样利用的是开关的关断功能。
【参考文献】：
期刊论文
[1]基于电压内积的带并联电抗器输电线路单相自适应重合闸[J]. 罗勋华,黄纯,江亚群,汤涛,陈宏. 电工技术学报. 2017(11)
[2]基于序分量无功功率的单相自适应重合闸[J]. 罗勋华,黄纯,潘志敏,刘琨,梁勇超. 电工技术学报. 2016(11)
[3]可控高压电抗器在大容量风电外送输电线路的应用[J]. 辛岩,李俊卿. 华北电力技术. 2014(07)
[4]地区电网采用不换位架设方式的高压输电线路潜供电流分析[J]. 李晓华,谢金泉,罗龙波,张波,李艳. 高电压技术. 2013(06)
[5]输电线路自适应重合闸研究综述[J]. 梁振锋,索南加乐,宋国兵,康小宁. 电力系统保护与控制. 2013(06)
[6]采用原子分解法的带并联补偿线路单相自适应重合闸[J]. 贾晶晶,龚庆武,李勋,关钦月,陈姝磊. 电力系统自动化. 2013(05)
[7]自适应熄弧时刻的单相重合闸的研究[J]. 索南加乐,梁振锋,宋国兵. 电力系统保护与控制. 2012(05)
[8]利用过渡电阻参数识别的输电线路永久性故障确认方法[J]. 索南加乐,代玲,宋国兵,王增超,仝小虎. 高电压技术. 2011(08)
[9]基于故障相并联补偿电流变化特征的单相自适应重合闸[J]. 郑涛,刘敏,董淑惠. 电力系统自动化. 2011(10)
[10]基于小波变换的单相接地故障电弧模型及其PSCAD/EMTDC仿真研究[J]. 范李平,袁兆强,张凯. 电力系统保护与控制. 2011(05)
硕士论文
[1]特高压系统中可控电抗器应用技术研究[D]. 孟敬.沈阳工业大学 2011
本文编号：3429857
【文章来源】：西安理工大学陕西省
【文章页数】：56 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
三相不换位输电线路集中参数等效电路
3. 三相不换位输电线路单相自适应重合闸图 3-2 流程图中，首先利用方向元件判别潮流方向，再判别相电流是否大于门槛值setI 。当相电流小于门槛值，按躲过不同相别永久性故障状态时的最大恢复电压整定。大量仿真表明，当潮流由母线流向线路时，C 相故障点距本侧保护安装处较远处（如 Rkm 以外）时，利用恢复电压无法区分永久性故障状态和瞬时性故障状态。在本章 3.4 节的仿真模型及参数中，R 为 75。而潮流由线路流向母线时，A 相故障点距本侧较远时，利用恢复电压无法区分永久性故障状态和瞬时性故障状态。图中的延时模块按传统重合闸时间（0.6s~1.5s）整定；重合模块按 100ms 延时来整定，以躲过故障点去游离、绝缘恢复时间【55】。
西安理工大学专业硕士学位论文模型等，本章节中由于不换位线路距离较短，采用π型集中参数模型，线路全长 150km，不换位线路导纳的导纳矩阵为3.637 -0.6249 -0.1693j -0.6249 3.836 -0.6249 μS km-0.1693 -0.6249 3.637 Y (3.6)阻抗矩阵为0.06706+j0.5682 0.04831+j0.3066 0.04829+j0.26310.04831+j0.3066 0.06706+j0.5682 0.04831+j0.3066 km0.04829+j0.2631 0.04831+j0.3066 0.06706+j0.5682 Z(3.7)在 ATP 软件中单相接地故障的模拟主要是利用了开关元件，利用开关元件的关断时间以及持续时间来模拟故障发生时刻以及不同性质的故障。瞬时性故障，二次电弧随即熄灭，故障持续很短时间；永久性故障，二次电弧始终存在。除此外，两侧断路器的跳开时间同样利用的是开关的关断功能。
【参考文献】：
期刊论文
[1]基于电压内积的带并联电抗器输电线路单相自适应重合闸[J]. 罗勋华,黄纯,江亚群,汤涛,陈宏. 电工技术学报. 2017(11)
[2]基于序分量无功功率的单相自适应重合闸[J]. 罗勋华,黄纯,潘志敏,刘琨,梁勇超. 电工技术学报. 2016(11)
[3]可控高压电抗器在大容量风电外送输电线路的应用[J]. 辛岩,李俊卿. 华北电力技术. 2014(07)
[4]地区电网采用不换位架设方式的高压输电线路潜供电流分析[J]. 李晓华,谢金泉,罗龙波,张波,李艳. 高电压技术. 2013(06)
[5]输电线路自适应重合闸研究综述[J]. 梁振锋,索南加乐,宋国兵,康小宁. 电力系统保护与控制. 2013(06)
[6]采用原子分解法的带并联补偿线路单相自适应重合闸[J]. 贾晶晶,龚庆武,李勋,关钦月,陈姝磊. 电力系统自动化. 2013(05)
[7]自适应熄弧时刻的单相重合闸的研究[J]. 索南加乐,梁振锋,宋国兵. 电力系统保护与控制. 2012(05)
[8]利用过渡电阻参数识别的输电线路永久性故障确认方法[J]. 索南加乐,代玲,宋国兵,王增超,仝小虎. 高电压技术. 2011(08)
[9]基于故障相并联补偿电流变化特征的单相自适应重合闸[J]. 郑涛,刘敏,董淑惠. 电力系统自动化. 2011(10)
[10]基于小波变换的单相接地故障电弧模型及其PSCAD/EMTDC仿真研究[J]. 范李平,袁兆强,张凯. 电力系统保护与控制. 2011(05)
硕士论文
[1]特高压系统中可控电抗器应用技术研究[D]. 孟敬.沈阳工业大学 2011
本文编号：3429857
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