邢钢400系低碳易切削不锈钢控碳工艺实践
发布时间：2021-04-17 11:02
430F、430FR等低碳易切削不锈钢成品碳含量≤0.035%,由于邢钢采用60 t AOD-LF-CC的低成本生产工艺,其中经常采用造价昂贵的低碳合金和增加末期脱碳时间来保证产品碳合格率,相比同系列的低碳430铁素体不锈钢,吨钢成本升高达100元。通过提高AOD脱碳温度和调整过程碱度,实现出钢[C]≤0.015%。在出钢和精炼工序采用镁钙材质渣线代替镁碳材质渣线的钢包,并调整精炼炉渣氧化性,实现精炼过程平均增碳量≤0.007%。低碳易切削不锈钢整体成品碳含量合格率由76%提高到了≥92%,实现AOD-LF-CC工艺连续生产低碳430系列易切削不锈钢。
【文章来源】：特殊钢. 2020,41(04)北大核心
【文章页数】：4 页
【部分图文】：
图３脱碳温度对出钢碳含ｆｌ的影响??Ｆｉｇ．?３?Ｅｆｆｅｃｔ?ｏｆ?ｄｅｃａｒｂｕｒｉｚａｔｉｏｎ?ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ?（ｍ?ｔａｐｐｉｎｇ?ｃａｒｂｏｎ??ｃｏｎｔｅｎｔ?ｉｎ?ｌｉｑｕｉ?
实??现了?Ａ０Ｄ?出钢［Ｃ］矣０．０１５％?（图?４）０??３．２钢包材质改进??生产低碳高铬易切削不锈钢时，从钢渣液面至??钢水液面位置，钢包使用镁钙材质耐火砖，其他部位??还采用低碳镁碳材质耐火砖，具体位置为距钢包包??口位置的第２行开始至第９行耐火砖材质由低碳镁??图５?６０?ｔ钢包砌筑结构示意图??Ｆｉｇ．?５?Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ?ｄｉａｇｒａｍ?ｏｆ?６０?ｔ?ｌａｄｌｅ?ｂｒｉｃｋｗｏｒｋ?ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ??２?４?６?８?１０??时间／ｍｉｎ??图２熔渣与ＭｇＯ间接触角??Ｆｉｇ．?２?Ｃｏｎｔａｃｔ?ａｎｇｌｅ?ｂｅｔｗｅｅｎ?ｓｌａｇ?ａｎｄ?ＭｇＯ??１３００??呈不润湿性，且温度越低越不容易润湿；如图２所??示，炉渣与炉衬材质中的ＭｇＯ在高于１?４００弋时呈??完全润湿，由于Ｍｇ－Ｃ砖中微观结构并非均匀一致，??由于润湿性的差别，会造成ＭｇＯ富集区熔渣的侵蚀??及渗人更严重，在低熔点相较多的ＭｇＯ骨料颗粒??中，低熔点相不仅易溶于渣中，由于炉渣对ＭｇＯ组??元较好的润湿性，炉渣也更易渗人晶界之间，造成??ＭｇＯ骨料的冲刷、解离。炉衬侵蚀后，镁碳砖中的??碳直接与炉渣／钢液接触，造成钢液增碳［６］。??２．２．３电极增碳??（１）侧面高温氧化脱落。精炼通电过程中电极??受带有氧化性的渣钢高温及机械侵蚀，侵蚀下来的??电极粉（块）进入钢水中，极易导致钢水增碳。??（２）电极尖端也会发生受高温渣钢的侵蚀和高??温脱落。在电极接头附近，易出现电极丝头脱落现??象，脱落的电极头进人到钢水中引起增碳。??３生产实践改进??１５０，??１４５０??０．０３０??％／￥
？?２４?？??特殊钢??第４１卷??０．０２０??０．０１５??０．０１０??０．０２５??０．０２０??０．０１５??０．０１０??０．００５??１．８??２．０??２．２?２．４??出钢二元碱度（／？）??２．６??２．８??图４出钢二元碱度／？（Ｃａ０／Ｓｉ０２）对出钢碳含量的影响??Ｆｉｇ．?４?Ｅｆｆｅｃｔ?ｏｆ?ｂｉｎａｒｙ?ｂａｓｉｃｉｔｙ?Ｒ（?Ｃａ０／Ｓｉ０２）?ｏｎ?ｔａｐｐｉｎｇ?ｃａｒ？??ｂｏｎ?ｃｏｎｔｅｎｔ?ｉｎ?ｌｉｑｕｉｄ??ＥＨ－??Ａ－Ａ??３８００??３３１０??ｎ２７７０??０．００５??１６６０??１６７０??１６８０?１６９０??脱碳温度ｒｃ??１７００??１７１０??图３脱碳温度对出钢碳含ｆｌ的影响??Ｆｉｇ．?３?Ｅｆｆｅｃｔ?ｏｆ?ｄｅｃａｒｂｕｒｉｚａｔｉｏｎ?ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ?（ｍ?ｔａｐｐｉｎｇ?ｃａｒｂｏｎ??ｃｏｎｔｅｎｔ?ｉｎ?ｌｉｑｕｉｄ??０．０３０??０．０２５??３．１?ＡＯＤ脱碳温度和碱度工艺调整??为提高脱碳保铬效果，低碳易切削不锈钢脱碳??温度由?１?６６０?￣?１?６８０?ｔ?调整为?１?６８０?￣?１?７００?ｔ，尺０??由１?０８０．８２提高到１?３９９．?８２，提高熔池温度，Ｋ８值增??大，从而使钢液［Ｃ］降低（图３）。因生产前期为保??证钢液［Ｓ］的吸收率，前期一直采用低碱度操作，二??元碱度／？?（?Ｃａ０／Ｓｉ０２）?１?？?８０?￣?２．?２０，后期为保证脱碳??效果二元碱度ｆｔ（?Ｃａ０／Ｓｉ０２）调整为２．?２０?￣?２．?５０，实??现了?Ａ０Ｄ?出钢［Ｃ］矣０．０１５％?
【参考文献】：
期刊论文
[1]缩短AOD炉处理0Cr13C不锈钢的冶炼周期[J]. 李广斌,代书华,贾育华,王朋飞,曹洪波,雷学东. 中国冶金. 2016(07)
[2]电弧炉炉龄工艺研究与实践[J]. 李树民,陈兴润,杨丽敏,杜大伟,徐金鹏. 世界钢铁. 2014(06)
[3]镁碳质钢包冶炼0Cr17钢种碳含量稳定控制的研究[J]. 冯文甫,贾育华,雷学东,曹洪波. 河北冶金. 2014(09)
[4]MgO-C耐火材料对钢水的增碳作用及机理的研究进展[J]. 阮国智,李楠. 材料导报. 2003(07)
本文编号：3143337
【文章来源】：特殊钢. 2020,41(04)北大核心
【文章页数】：4 页
【部分图文】：
图３脱碳温度对出钢碳含ｆｌ的影响??Ｆｉｇ．?３?Ｅｆｆｅｃｔ?ｏｆ?ｄｅｃａｒｂｕｒｉｚａｔｉｏｎ?ｔｅｍｐｅｒａｔｕｒｅ?（ｍ?ｔａｐｐｉｎｇ?ｃａｒｂｏｎ??ｃｏｎｔｅｎｔ?ｉｎ?ｌｉｑｕｉ?
实??现了?Ａ０Ｄ?出钢［Ｃ］矣０．０１５％?（图?４）０??３．２钢包材质改进??生产低碳高铬易切削不锈钢时，从钢渣液面至??钢水液面位置，钢包使用镁钙材质耐火砖，其他部位??还采用低碳镁碳材质耐火砖，具体位置为距钢包包??口位置的第２行开始至第９行耐火砖材质由低碳镁??图５?６０?ｔ钢包砌筑结构示意图??Ｆｉｇ．?５?Ｓｃｈｅｍａｔｉｃ?ｄｉａｇｒａｍ?ｏｆ?６０?ｔ?ｌａｄｌｅ?ｂｒｉｃｋｗｏｒｋ?ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ??２?４?６?８?１０??时间／ｍｉｎ??图２熔渣与ＭｇＯ间接触角??Ｆｉｇ．?２?Ｃｏｎｔａｃｔ?ａｎｇｌｅ?ｂｅｔｗｅｅｎ?ｓｌａｇ?ａｎｄ?ＭｇＯ??１３００??呈不润湿性，且温度越低越不容易润湿；如图２所??示，炉渣与炉衬材质中的ＭｇＯ在高于１?４００弋时呈??完全润湿，由于Ｍｇ－Ｃ砖中微观结构并非均匀一致，??由于润湿性的差别，会造成ＭｇＯ富集区熔渣的侵蚀??及渗人更严重，在低熔点相较多的ＭｇＯ骨料颗粒??中，低熔点相不仅易溶于渣中，由于炉渣对ＭｇＯ组??元较好的润湿性，炉渣也更易渗人晶界之间，造成??ＭｇＯ骨料的冲刷、解离。炉衬侵蚀后，镁碳砖中的??碳直接与炉渣／钢液接触，造成钢液增碳［６］。??２．２．３电极增碳??（１）侧面高温氧化脱落。精炼通电过程中电极??受带有氧化性的渣钢高温及机械侵蚀，侵蚀下来的??电极粉（块）进入钢水中，极易导致钢水增碳。??（２）电极尖端也会发生受高温渣钢的侵蚀和高??温脱落。在电极接头附近，易出现电极丝头脱落现??象，脱落的电极头进人到钢水中引起增碳。??３生产实践改进??１５０，??１４５０??０．０３０??％／￥
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【参考文献】：
期刊论文
[1]缩短AOD炉处理0Cr13C不锈钢的冶炼周期[J]. 李广斌,代书华,贾育华,王朋飞,曹洪波,雷学东. 中国冶金. 2016(07)
[2]电弧炉炉龄工艺研究与实践[J]. 李树民,陈兴润,杨丽敏,杜大伟,徐金鹏. 世界钢铁. 2014(06)
[3]镁碳质钢包冶炼0Cr17钢种碳含量稳定控制的研究[J]. 冯文甫,贾育华,雷学东,曹洪波. 河北冶金. 2014(09)
[4]MgO-C耐火材料对钢水的增碳作用及机理的研究进展[J]. 阮国智,李楠. 材料导报. 2003(07)
本文编号：3143337
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