高压缩结构性土e-lgp曲线模型研究及其运用
发布时间：2021-08-29 07:31
一般天然软黏土均具有结构性,但不同种类、不同地区分布的软黏土的结构性有强有弱,对于其土的结构性对实际工程的影响较大的那一类土,众多学者将其命名为“结构性土”。结构性土不同于一般的土体,其力学及变形往往受土中结构的性质主导,结构性土中的结构强度不仅来自历史沉积过程中前期固结作用所形成的固体土颗粒特定排列及之间的联结,还来自于土中的金属离子氧化物胶体等的与土中固体颗粒形成的胶结联结。湛江地区的软黏土以其强结构性闻名世界,因具有“较差”的物理性质和“较好”的力学性质的异常组合,在压缩性研究方面也证明具有一般软黏土土不同的变形特性,因此其是典型的、优良的结构性土研究对象,本章以湛江市东海岛镇北部宝钢湛江钢铁项目为依托,对湛江地区黏土特性进行研究,其主要研究内容及成果如下:1.基于地质沉积历史、成分分析、物理试验数据、力学试验数据,从土结构的角度讨论并评价了结构性土的基本物理力学性质及其结构性的形成,为往后的本地同类工程的土性研究及其前期预测工作提供了借鉴。2.本文以湛江地区黏土的室内压缩曲线e-lgp作为研究对象,对其形态特征进行描述,大部分曲线呈现“分段式”和“前直后陡”的形态,从土的结构性...
【文章来源】：广州大学广东省
【文章页数】：124 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
土的组构分类（SideandBarden,1970）
王军[33]基于温州软土的压缩特性，研究了不同扰动度下的压缩试验和渗透性试验线的区别，基于其曲线特征及太沙基一维固结理论，提出了针对深厚结构性软土地基维固结计算模型，该固结模型假设上排水边界孔压为零, 初始孔压沿深度均匀分布,图 1-2，固结系数和渗透系数随压力的变化规律可简化为分段模型，如图 1-3,图中Ⅰ域代表结构还没发生破坏的土层，即有效应力小于其结构屈服强度的区域，而Ⅱ区域为有效应力超过结构屈服应力的土层，其中 R 为结构强度。分界点是结构屈服应力σp土中 u 为超孔隙水压力，n1和n2为结构破坏前后的平均孔隙比，有1111 een ,2221 een s(t)为随时间变化的关于超孔隙水压力量化面的移动边界。
王军[33]基于温州软土的压缩特性，研究了不同扰动度下的压缩试验和渗透性试验线的区别，基于其曲线特征及太沙基一维固结理论，提出了针对深厚结构性软土地基维固结计算模型，该固结模型假设上排水边界孔压为零, 初始孔压沿深度均匀分布,图 1-2，固结系数和渗透系数随压力的变化规律可简化为分段模型，如图 1-3,图中Ⅰ域代表结构还没发生破坏的土层，即有效应力小于其结构屈服强度的区域，而Ⅱ区域为有效应力超过结构屈服应力的土层，其中 R 为结构强度。分界点是结构屈服应力σp土中 u 为超孔隙水压力，n1和n2为结构破坏前后的平均孔隙比，有1111 een ,2221 een s(t)为随时间变化的关于超孔隙水压力量化面的移动边界。
【参考文献】：
期刊论文
[1]黏性土压缩指标及其与饱和度的关系[J]. 侯晓亮,谭晓慧,刘泽勇,田龙裕. 工程地质学报. 2017(05)
[2]非饱和黏性地基土一维压缩特性试验研究[J]. 李晓宁,巫锡勇,冯君,朱宝龙. 铁道工程学报. 2016(07)
[3]湛江组结构性黏土变形特性试验研究[J]. 汤斌,张一鸣,王婷,沈建华. 科学技术与工程. 2016(09)
[4]结构性土压缩变形本构描述[J]. 祝恩阳,姚仰平. 岩土力学. 2015(07)
[5]不同固结压力下强结构性黏土孔隙分布试验研究[J]. 张先伟,孔令伟,郭爱国,拓勇飞. 岩土力学. 2014(10)
[6]软土结构性分析与扰动评价[J]. 刘海涛,郭院成. 郑州大学学报(工学版). 2014(05)
[7]湛江组结构性黏土区域微观结构特性研究[J]. 沈建华,汪稔,郑郧,韩健庄,陈晓东. 岩土力学. 2013(07)
[8]利用3次样条插值确定室内压缩试验先期固结压力[J]. 姬付全,经绯,刘志彬,居俊. 华东交通大学学报. 2011(06)
[9]湛江强结构性黏土的物理力学性质指标及相关性分析[J]. 张先伟,孔令伟,郭爱国,拓勇飞. 工程地质学报. 2011(04)
[10]基于Gaussian模型的先期固结压力确定[J]. 郎林智,陈鹏宇,聂良佐,吴柳东. 水电能源科学. 2011(07)
博士论文
[1]结构性软土的性状研究及其应用[D]. 李玲玲.浙江大学 2007
[2]软粘土的结构性及模型研究[D]. 夏银飞.武汉理工大学 2007
[3]结构性粘土的微观变形机理和弹粘塑损伤模型研究[D]. 何开胜.南京水利科学研究院 2001
硕士论文
[1]软土路基排水固结研究与有限元分析[D]. 李选民.中南大学 2006
本文编号：3370192
【文章来源】：广州大学广东省
【文章页数】：124 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
土的组构分类（SideandBarden,1970）
王军[33]基于温州软土的压缩特性，研究了不同扰动度下的压缩试验和渗透性试验线的区别，基于其曲线特征及太沙基一维固结理论，提出了针对深厚结构性软土地基维固结计算模型，该固结模型假设上排水边界孔压为零, 初始孔压沿深度均匀分布,图 1-2，固结系数和渗透系数随压力的变化规律可简化为分段模型，如图 1-3,图中Ⅰ域代表结构还没发生破坏的土层，即有效应力小于其结构屈服强度的区域，而Ⅱ区域为有效应力超过结构屈服应力的土层，其中 R 为结构强度。分界点是结构屈服应力σp土中 u 为超孔隙水压力，n1和n2为结构破坏前后的平均孔隙比，有1111 een ,2221 een s(t)为随时间变化的关于超孔隙水压力量化面的移动边界。
王军[33]基于温州软土的压缩特性，研究了不同扰动度下的压缩试验和渗透性试验线的区别，基于其曲线特征及太沙基一维固结理论，提出了针对深厚结构性软土地基维固结计算模型，该固结模型假设上排水边界孔压为零, 初始孔压沿深度均匀分布,图 1-2，固结系数和渗透系数随压力的变化规律可简化为分段模型，如图 1-3,图中Ⅰ域代表结构还没发生破坏的土层，即有效应力小于其结构屈服强度的区域，而Ⅱ区域为有效应力超过结构屈服应力的土层，其中 R 为结构强度。分界点是结构屈服应力σp土中 u 为超孔隙水压力，n1和n2为结构破坏前后的平均孔隙比，有1111 een ,2221 een s(t)为随时间变化的关于超孔隙水压力量化面的移动边界。
【参考文献】：
期刊论文
[1]黏性土压缩指标及其与饱和度的关系[J]. 侯晓亮,谭晓慧,刘泽勇,田龙裕. 工程地质学报. 2017(05)
[2]非饱和黏性地基土一维压缩特性试验研究[J]. 李晓宁,巫锡勇,冯君,朱宝龙. 铁道工程学报. 2016(07)
[3]湛江组结构性黏土变形特性试验研究[J]. 汤斌,张一鸣,王婷,沈建华. 科学技术与工程. 2016(09)
[4]结构性土压缩变形本构描述[J]. 祝恩阳,姚仰平. 岩土力学. 2015(07)
[5]不同固结压力下强结构性黏土孔隙分布试验研究[J]. 张先伟,孔令伟,郭爱国,拓勇飞. 岩土力学. 2014(10)
[6]软土结构性分析与扰动评价[J]. 刘海涛,郭院成. 郑州大学学报(工学版). 2014(05)
[7]湛江组结构性黏土区域微观结构特性研究[J]. 沈建华,汪稔,郑郧,韩健庄,陈晓东. 岩土力学. 2013(07)
[8]利用3次样条插值确定室内压缩试验先期固结压力[J]. 姬付全,经绯,刘志彬,居俊. 华东交通大学学报. 2011(06)
[9]湛江强结构性黏土的物理力学性质指标及相关性分析[J]. 张先伟,孔令伟,郭爱国,拓勇飞. 工程地质学报. 2011(04)
[10]基于Gaussian模型的先期固结压力确定[J]. 郎林智,陈鹏宇,聂良佐,吴柳东. 水电能源科学. 2011(07)
博士论文
[1]结构性软土的性状研究及其应用[D]. 李玲玲.浙江大学 2007
[2]软粘土的结构性及模型研究[D]. 夏银飞.武汉理工大学 2007
[3]结构性粘土的微观变形机理和弹粘塑损伤模型研究[D]. 何开胜.南京水利科学研究院 2001
硕士论文
[1]软土路基排水固结研究与有限元分析[D]. 李选民.中南大学 2006
本文编号：3370192
本文链接：https://www.wllwen.com/guanlilunwen/chengjian/3370192.html
