低压缸零出力技术对供热机组深度调峰性能影响及调峰补偿标准探讨
发布时间：2021-09-06 00:33
针对300 MW等级抽凝供热机组,利用Ebsilon软件对其进行建模,研究了低压缸零出力技术改造后相同供热负荷运行条件下机组的调峰性能及经济效益变化,并据此核算了调峰损失电量的补偿标准。研究表明:在供热负荷300 MW时,可使机组增加调峰深度52.76 MW,运行经济效益减少0.78万元/h,调峰损失电量的补偿标准为0.14～0.15元/（kW·h）;在供热负荷变化时,可使机组增加的调峰深度基本不变,维持在51 MW左右,但是机组能达到的最低调峰负荷率随着供热负荷的增加而上升,同时调峰损失电量的补偿标准与标煤价格呈线性减少的关系。
【文章来源】：热能动力工程. 2020,35(06)北大核心CSCD
【文章页数】：6 页
【部分图文】：
案例机组热力系统示意图
利用低压缸零出力技术改造后,白天关闭冷却蒸汽管路的调节阀,中压缸排汽由原管路进入低压缸做功,机组采用常规抽凝供热方式运行;夜间需要机组进行深度调峰时,关闭原蒸汽管路的调节阀(LV阀),打开冷却蒸汽管路的调节阀,与孔板流量计配合控制进入低压缸的冷却蒸汽流量,保证冷却蒸汽流量足以带走低压缸的鼓风热量,同时中压缸排汽全部直接进入热网加热器,在满足供热负荷要求的同时,打破了机组对于低压缸最低进汽流量的限制,实现了热电解耦,故主蒸汽流量也可通过调节锅炉给水随之下降。同时主蒸汽压力根据设计说明书滑压运行;中压缸进口压力由弗留格尔流量公式进行相应计算;高压缸背压根据中压缸进口压力、再热管道压损推算得到;中压缸排汽压力遵循弗留格尔流量公式,但需保证其不低于0.43 MPa。改造将使其高、中压缸的功率均相应降低,低压缸不做功,实现深度调峰的目的。其中,改造后的热力系统如图2所示。2 低压缸零出力技术的调峰效果分析
由图3(a)可知,随着供热负荷的增加,改造前后机组可以达到的最低调峰功率都相应增加(改造后:供热负荷200 MW时,最低调峰负荷率可以达到22.3%,供热负荷增加到350 MW时,最低调峰负荷率只能达到50.5%)。原因在于:供热负荷的增加必然导致供热抽汽量的增加,同时机组需满足低压缸最低进汽量或者低压缸冷却流量的要求,主蒸汽量必然增加,使高、中压缸的做功量增加,因此机组功率增加。但是,无论供热负荷如何变化,低压缸零出力技术能使机组在夜间增加的深度调峰功率几乎不变,基本维持在51 MW左右。由图3(b)可知,供热负荷增加,抽凝供热与低压缸零出力供热所需的煤耗量都相应增加,与图3(a)类似,都可以解释为主蒸汽量的增加导致,同样,供热负荷的变化对低压缸零出力技术能使机组在调峰时降低的煤耗量基本不变,维持在16 t/h左右。
【参考文献】：
期刊论文
[1]330 MW亚临界供热机组低压缸零出力改造方案的经济性分析[J]. 张猛,刘鑫屏. 广东电力. 2019(03)
[2]350MW供热机组低压缸零出力经济运行研究[J]. 韩立,郭涛. 节能技术. 2019(01)
[3]350 MW机组低压缸零出力运行应用研究[J]. 曲大雷,回世成,李赢,朱春燕. 山东电力技术. 2018(11)
[4]燃煤供热机组灵活性提升技术路线研究[J]. 华志刚,周乃康,袁建丽,张起,吴水木,张晓辉. 电站系统工程. 2018(06)
[5]350 MW超临界热电联产机组灵活性改造分析[J]. 李树明,刘青松,朱小东,平士斌,白贵生. 发电技术. 2018(05)
[6]供热机组热电解耦技术对比[J]. 居文平,吕凯,马汀山,杨荣祖,谷伟伟. 热力发电. 2018(09)
[7]热电联产机组电热煤特性研究[J]. 吕凯,王红宇,周佳,王东晔,杨荣祖. 热力发电. 2018(05)
[8]火电机组灵活性改造形势及技术应用[J]. 侯玉婷,李晓博,刘畅,薛建中,周明,纪江明,杨柏依. 热力发电. 2018(05)
[9]某电厂汽轮机低压缸零出力供热工况低压末级叶片动强度分析[J]. 谷伟伟,张永海,余小兵,高庆,高登攀,宋文希. 热力发电. 2018(05)
[10]火电机组灵活性运行技术综述与展望[J]. 牟春华,居文平,黄嘉驷,张建元. 热力发电. 2018(05)
本文编号：3386376
【文章来源】：热能动力工程. 2020,35(06)北大核心CSCD
【文章页数】：6 页
【部分图文】：
案例机组热力系统示意图
利用低压缸零出力技术改造后,白天关闭冷却蒸汽管路的调节阀,中压缸排汽由原管路进入低压缸做功,机组采用常规抽凝供热方式运行;夜间需要机组进行深度调峰时,关闭原蒸汽管路的调节阀(LV阀),打开冷却蒸汽管路的调节阀,与孔板流量计配合控制进入低压缸的冷却蒸汽流量,保证冷却蒸汽流量足以带走低压缸的鼓风热量,同时中压缸排汽全部直接进入热网加热器,在满足供热负荷要求的同时,打破了机组对于低压缸最低进汽流量的限制,实现了热电解耦,故主蒸汽流量也可通过调节锅炉给水随之下降。同时主蒸汽压力根据设计说明书滑压运行;中压缸进口压力由弗留格尔流量公式进行相应计算;高压缸背压根据中压缸进口压力、再热管道压损推算得到;中压缸排汽压力遵循弗留格尔流量公式,但需保证其不低于0.43 MPa。改造将使其高、中压缸的功率均相应降低,低压缸不做功,实现深度调峰的目的。其中,改造后的热力系统如图2所示。2 低压缸零出力技术的调峰效果分析
由图3(a)可知,随着供热负荷的增加,改造前后机组可以达到的最低调峰功率都相应增加(改造后:供热负荷200 MW时,最低调峰负荷率可以达到22.3%,供热负荷增加到350 MW时,最低调峰负荷率只能达到50.5%)。原因在于:供热负荷的增加必然导致供热抽汽量的增加,同时机组需满足低压缸最低进汽量或者低压缸冷却流量的要求,主蒸汽量必然增加,使高、中压缸的做功量增加,因此机组功率增加。但是,无论供热负荷如何变化,低压缸零出力技术能使机组在夜间增加的深度调峰功率几乎不变,基本维持在51 MW左右。由图3(b)可知,供热负荷增加,抽凝供热与低压缸零出力供热所需的煤耗量都相应增加,与图3(a)类似,都可以解释为主蒸汽量的增加导致,同样,供热负荷的变化对低压缸零出力技术能使机组在调峰时降低的煤耗量基本不变,维持在16 t/h左右。
【参考文献】：
期刊论文
[1]330 MW亚临界供热机组低压缸零出力改造方案的经济性分析[J]. 张猛,刘鑫屏. 广东电力. 2019(03)
[2]350MW供热机组低压缸零出力经济运行研究[J]. 韩立,郭涛. 节能技术. 2019(01)
[3]350 MW机组低压缸零出力运行应用研究[J]. 曲大雷,回世成,李赢,朱春燕. 山东电力技术. 2018(11)
[4]燃煤供热机组灵活性提升技术路线研究[J]. 华志刚,周乃康,袁建丽,张起,吴水木,张晓辉. 电站系统工程. 2018(06)
[5]350 MW超临界热电联产机组灵活性改造分析[J]. 李树明,刘青松,朱小东,平士斌,白贵生. 发电技术. 2018(05)
[6]供热机组热电解耦技术对比[J]. 居文平,吕凯,马汀山,杨荣祖,谷伟伟. 热力发电. 2018(09)
[7]热电联产机组电热煤特性研究[J]. 吕凯,王红宇,周佳,王东晔,杨荣祖. 热力发电. 2018(05)
[8]火电机组灵活性改造形势及技术应用[J]. 侯玉婷,李晓博,刘畅,薛建中,周明,纪江明,杨柏依. 热力发电. 2018(05)
[9]某电厂汽轮机低压缸零出力供热工况低压末级叶片动强度分析[J]. 谷伟伟,张永海,余小兵,高庆,高登攀,宋文希. 热力发电. 2018(05)
[10]火电机组灵活性运行技术综述与展望[J]. 牟春华,居文平,黄嘉驷,张建元. 热力发电. 2018(05)
本文编号：3386376
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