考虑墙肢约束小跨高比1.5＜L/h≤2.5复合斜筋连梁的受力性能研究
发布时间：2021-12-24 01:12
复合斜筋连梁由于在普通配箍筋连梁中增设了双向交叉对角斜筋和菱形筋,即使在高剪压比条件下也能获得较好的抗震性能,目前在剪力墙类结构的小跨高比连梁中已得到广泛应用。然而现行《混凝土结构设计规范》基于L/h≤2.5连梁试件试验结果建立的设计建议还存在以下两个主要问题:（1）统一地认为复合斜筋连梁的抗剪承载力主要由混凝土和两类斜筋承担,箍筋的抗剪能力可以忽略不计,这与1.5<L/h≤2.5连梁中箍筋的作用严重不符;（2）剪力墙结构中连梁两端受到墙肢约束,在水平地震作用下连梁中除弯矩、剪力等外内力外,还存在较大随不同受力阶段变化的轴力,其性能与按受弯构件试验得到的结果有较大差别。本论文基于对4个小跨高比1.5<L/h≤2.5复合斜筋连梁试件的试验结果分析以及一个10层框架-剪力墙结构在8度0.2g区罕遇地震作用下的弹塑性动力时程分析,重点展开以下主要内容研究:（1）基于对已完成无轴向约束跨高比1.5<L/h≤2.5复合斜筋连梁的超静定拉压杆宏模型的改造,论文建立了能有效反映在水平作用下受轴向约束跨高比1.5<L/h≤2.5复合斜筋连梁受力机理的超静定拉压杆宏模型,并对构成...
【文章来源】：重庆大学重庆市 211工程院校 985工程院校 教育部直属院校
【文章页数】：112 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
混凝土损伤塑性模型
(a)单轴受压本构关系 (b)单轴受拉本构关系图 5.2 混凝土材料本构曲线Fig 5.2 The concrete constitutive curve图 5.2 中的混凝土材料本构曲线是以我国现行《混凝土结构设计规范》附录 C中的混凝土材料本构曲线为基础，并进行微小的调整得到的本构曲线。本文模型中的混凝土材料受压本构由以下公式计算所得：(5.6)(5.7)(5.8)(5.9)(5.10) c(1d )Ec ccd 1 1 x 0.4nccnxnd 11 x 1xxndccc 2(1)1 x 1cukcfE,52.234.7/10
73图 5.6 框架-剪力墙结构模型图Fig 5.6 The model diagram of frame-shear wall structure对结构模型进行分析时，由于模型比较庞大，必然会做一些适当的果会产生一定的误差。本文主要分析小跨高比复合斜筋连梁的抗震省分析时间，研究部位的重点程度不同，划分的网格尺寸也不一样梁、横梁、次梁、剪力墙及楼板划分的单元均为 0.25m×0.25m，之后rge 在一起；连梁跨度方向以每 0.125m 划分单元；所有的钢筋桁架单0.125m。通过多番尝试，剪力墙和端柱之间、框梁和端柱需通过嵌入束关系以保证整体结构共同受力，这样不可避免地会导致重叠区域
【参考文献】：
期刊论文
[1]连梁刚度对框支剪力墙结构抗震性能的影响[J]. 郝安民. 建筑结构. 2016(S2)
[2]双肢剪力墙耗能连梁刚度对整体抗侧刚度的影响及分析[J]. 李冬晗,张沛洲,欧进萍. 地震工程与工程振动. 2014(04)
[3]基于变角空间桁架理论的钢筋混凝土构件抗扭承载力分析[J]. 郑耒娟,叶英华,邹煜良. 工业建筑. 2010(S1)
[4]非线性有限元法在混凝土结构分析中的应用[J]. 尤小明. 工程质量. 2010(06)
[5]跨高比L/h≤1.5复合配筋连梁受力状态的模拟[J]. 皮天祥,白绍良,傅剑平. 工程力学. 2010(05)
[6]拉-压杆模型在钢筋混凝土深梁设计中的应用[J]. 叶列平,孟杰,王宇航. 建筑科学与工程学报. 2009(02)
[7]抗震剪力墙小跨高比连梁受剪承载力的软化拉压杆模型解[J]. 刘清山,梁兴文. 建筑科学. 2008(07)
[8]有限元法在钢混结构非线性分析中的应用[J]. 韩宝远. 唐山学院学报. 2008(04)
[9]用宏观模型模拟新配筋方案小跨高比抗震连梁[J]. 赵杰林,傅剑平,白绍良. 重庆建筑大学学报. 2004(01)
[10]联肢剪力墙抗震性能研究——试验和理论分析[J]. 陈云涛,吕西林. 建筑结构学报. 2003(04)
博士论文
[1]钢筋混凝土剪力墙小跨高比连梁抗震性能试验和设计方法研究[D]. 皮天祥.重庆大学 2008
硕士论文
[1]钢筋混凝土联肢剪力墙非线性地震反应分析[D]. 骆欢.中国地震局工程力学研究所 2017
[2]跨高比1.5<L/h≤2.5复合斜筋连梁的受力性能分析[D]. 罗然.重庆大学 2016
[3]基于超静定拉压杆模型的小跨高比连梁的受力性能分析及设计方法研究[D]. 罗俊.重庆大学 2014
[4]钢筋混凝土简支深梁抗剪强度分析[D]. 曹剑平.长安大学 2013
[5]不同形式连梁抗震性能分析及设计[D]. 邓一之.湖南大学 2013
[6]剪力墙结构连梁刚度折减系数研究[D]. 于乐.重庆大学 2013
[7]框架—剪力墙结构抗震能力及弹塑性动力时程分析[D]. 逯晓强.太原理工大学 2012
[8]基于软化桁架理论的RPC梁斜截面抗剪承载能力研究[D]. 张浦.北京交通大学 2011
[9]新型配筋小跨高比洞口连梁的试验研究设计方法[D]. 陈京洲.重庆大学 2006
[10]高层框架—筒体剪力墙结构罕遇地震作用下弹塑性时程分析[D]. 鲁小兵.西南交通大学 2006
本文编号：3549540
【文章来源】：重庆大学重庆市 211工程院校 985工程院校 教育部直属院校
【文章页数】：112 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
混凝土损伤塑性模型
(a)单轴受压本构关系 (b)单轴受拉本构关系图 5.2 混凝土材料本构曲线Fig 5.2 The concrete constitutive curve图 5.2 中的混凝土材料本构曲线是以我国现行《混凝土结构设计规范》附录 C中的混凝土材料本构曲线为基础，并进行微小的调整得到的本构曲线。本文模型中的混凝土材料受压本构由以下公式计算所得：(5.6)(5.7)(5.8)(5.9)(5.10) c(1d )Ec ccd 1 1 x 0.4nccnxnd 11 x 1xxndccc 2(1)1 x 1cukcfE,52.234.7/10
73图 5.6 框架-剪力墙结构模型图Fig 5.6 The model diagram of frame-shear wall structure对结构模型进行分析时，由于模型比较庞大，必然会做一些适当的果会产生一定的误差。本文主要分析小跨高比复合斜筋连梁的抗震省分析时间，研究部位的重点程度不同，划分的网格尺寸也不一样梁、横梁、次梁、剪力墙及楼板划分的单元均为 0.25m×0.25m，之后rge 在一起；连梁跨度方向以每 0.125m 划分单元；所有的钢筋桁架单0.125m。通过多番尝试，剪力墙和端柱之间、框梁和端柱需通过嵌入束关系以保证整体结构共同受力，这样不可避免地会导致重叠区域
【参考文献】：
期刊论文
[1]连梁刚度对框支剪力墙结构抗震性能的影响[J]. 郝安民. 建筑结构. 2016(S2)
[2]双肢剪力墙耗能连梁刚度对整体抗侧刚度的影响及分析[J]. 李冬晗,张沛洲,欧进萍. 地震工程与工程振动. 2014(04)
[3]基于变角空间桁架理论的钢筋混凝土构件抗扭承载力分析[J]. 郑耒娟,叶英华,邹煜良. 工业建筑. 2010(S1)
[4]非线性有限元法在混凝土结构分析中的应用[J]. 尤小明. 工程质量. 2010(06)
[5]跨高比L/h≤1.5复合配筋连梁受力状态的模拟[J]. 皮天祥,白绍良,傅剑平. 工程力学. 2010(05)
[6]拉-压杆模型在钢筋混凝土深梁设计中的应用[J]. 叶列平,孟杰,王宇航. 建筑科学与工程学报. 2009(02)
[7]抗震剪力墙小跨高比连梁受剪承载力的软化拉压杆模型解[J]. 刘清山,梁兴文. 建筑科学. 2008(07)
[8]有限元法在钢混结构非线性分析中的应用[J]. 韩宝远. 唐山学院学报. 2008(04)
[9]用宏观模型模拟新配筋方案小跨高比抗震连梁[J]. 赵杰林,傅剑平,白绍良. 重庆建筑大学学报. 2004(01)
[10]联肢剪力墙抗震性能研究——试验和理论分析[J]. 陈云涛,吕西林. 建筑结构学报. 2003(04)
博士论文
[1]钢筋混凝土剪力墙小跨高比连梁抗震性能试验和设计方法研究[D]. 皮天祥.重庆大学 2008
硕士论文
[1]钢筋混凝土联肢剪力墙非线性地震反应分析[D]. 骆欢.中国地震局工程力学研究所 2017
[2]跨高比1.5<L/h≤2.5复合斜筋连梁的受力性能分析[D]. 罗然.重庆大学 2016
[3]基于超静定拉压杆模型的小跨高比连梁的受力性能分析及设计方法研究[D]. 罗俊.重庆大学 2014
[4]钢筋混凝土简支深梁抗剪强度分析[D]. 曹剑平.长安大学 2013
[5]不同形式连梁抗震性能分析及设计[D]. 邓一之.湖南大学 2013
[6]剪力墙结构连梁刚度折减系数研究[D]. 于乐.重庆大学 2013
[7]框架—剪力墙结构抗震能力及弹塑性动力时程分析[D]. 逯晓强.太原理工大学 2012
[8]基于软化桁架理论的RPC梁斜截面抗剪承载能力研究[D]. 张浦.北京交通大学 2011
[9]新型配筋小跨高比洞口连梁的试验研究设计方法[D]. 陈京洲.重庆大学 2006
[10]高层框架—筒体剪力墙结构罕遇地震作用下弹塑性时程分析[D]. 鲁小兵.西南交通大学 2006
本文编号：3549540
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