新型叠合式剪力墙受力性能分析
发布时间：2022-01-05 10:34
为了满足新型城镇化和智慧城市建设的发展要求,国家通过政策指导不断加快建筑工业化进程,预制装配式结构逐渐成为行业的研究热点。本文提出的新型叠合式剪力墙是在双板叠合式剪力墙基础上改进而来,并依据国内外研究现状及工程情况,主要对叠合面的抗剪构造形式、预制板端头钢筋处理方式及拉结筋的形式进行创新,以不同偏心距、轴压比为设计参数,设计2组5片新型叠合式剪力墙和2片全现浇剪力墙试件。由于客观原因,本课题未进行试验研究,只利用ABAQUS有限元软件进行数值模拟,并增加无抗剪槽叠合式剪力墙模型分析,研究试件在偏心荷载、单调水平荷载和低周往复荷载作用下的破坏过程、破坏形态、承载能力及抗震性能分析。模拟结果表明:新型叠合试件在偏心荷载作用下的破坏过程与全现浇试件基本相同,压弯性能相近。在单调水平荷载作用下,新型叠合试件的水平承载能力在0.4范围内随轴压比增大而提高,而后不再提高,延性性能急剧降低;带有圆形凹槽抗剪键的预制板可提高试件承载能力和变形能力;叠合面的摩擦系数对试件承载能力影响并不明显。低周往复荷载作用下,由于叠合面的存在,新型叠合试件的滞回曲线“捏拢”效果更为明显,说明试件受到剪切影响更多,其承...
【文章来源】：苏州科技大学江苏省
【文章页数】：77 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
钢筋应变片布置示意图
应变关系曲线表示的真实应力true和应变true。true nomtrue nom nomln(1 )(1 ) （3.1）混凝土损伤变量根据参考 ABAQUS 混凝土损伤模型参数标准及验证[33]和 ABQUS 软件的说明混凝土的非弹性行为是通过 ABAQUS 有限元软件中的塑性损伤模型来定义的，型假定：混凝土材料因受到拉力发生开裂以及受到压力而致使材料压溃，最终导料失效，并用拉伸等效塑性应变plt ~和压缩等效塑性应变plc ~把控屈服面和破坏演化。由于材料具有损伤特性，致使材料发生刚度退化现象，这将控制应力-应线变化形式，由于单轴拉伸与压缩的损伤因子不同，因此两者的屈服强度、初始伤弹性刚度 E0及屈服后的表现不同。如图 3.3，单轴压缩时的曲线变化规律是当应力数值上升至屈服应力c0时，材料由弹性阶段转变进入硬化阶段，然后当应到cu后进入软化阶段；如图 3.4，单轴拉伸时的曲线变化规律为当拉伸应力数值t0时，材料发生裂缝现象，并随着应力数值的增大裂缝不断多，曲线形式有弹段转变为软化阶段。
应变关系曲线表示的真实应力true和应变true。true nomtrue nom nomln(1 )(1 ) （3.1）混凝土损伤变量根据参考 ABAQUS 混凝土损伤模型参数标准及验证[33]和 ABQUS 软件的说明混凝土的非弹性行为是通过 ABAQUS 有限元软件中的塑性损伤模型来定义的，型假定：混凝土材料因受到拉力发生开裂以及受到压力而致使材料压溃，最终导料失效，并用拉伸等效塑性应变plt ~和压缩等效塑性应变plc ~把控屈服面和破坏演化。由于材料具有损伤特性，致使材料发生刚度退化现象，这将控制应力-应线变化形式，由于单轴拉伸与压缩的损伤因子不同，因此两者的屈服强度、初始伤弹性刚度 E0及屈服后的表现不同。如图 3.3，单轴压缩时的曲线变化规律是当应力数值上升至屈服应力c0时，材料由弹性阶段转变进入硬化阶段，然后当应到cu后进入软化阶段；如图 3.4，单轴拉伸时的曲线变化规律为当拉伸应力数值t0时，材料发生裂缝现象，并随着应力数值的增大裂缝不断多，曲线形式有弹段转变为软化阶段。
【参考文献】：
期刊论文
[1]双面叠合剪力墙界面受力性能研究[J]. 杨联萍,余少乐,张其林,崔家春. 建筑结构. 2017(12)
[2]双面叠合试件界面抗剪性能试验[J]. 杨联萍,余少乐,张其林,崔家春. 同济大学学报(自然科学版). 2017(05)
[3]叠合面对叠合剪力墙极限承载力影响的数值分析[J]. 杨联萍,余少乐,张其林,崔家春. 同济大学学报(自然科学版). 2016(12)
[4]改进叠合板式剪力墙受力性能分析[J]. 张文莹,余少乐. 河北工程大学学报(自然科学版). 2016(03)
[5]不同轴压比下叠合板式剪力墙结构抗震性能分析[J]. 杨联萍,余少乐,张其林,崔家春. 振动与冲击. 2016(09)
[6]带格构钢筋混凝土叠合板的数值模拟与格构钢筋作用分析[J]. 刘运林,叶献国,胡昊. 合肥工业大学学报(自然科学版). 2014(09)
[7]ABAQUS混凝土损伤塑性模型参数标定及验证[J]. 刘巍,徐明,陈忠范. 工业建筑. 2014(S1)
[8]竖向分布钢筋单排间接搭接的带现浇暗柱预制剪力墙抗震性能试验[J]. 张微敬,钱稼茹,于检生,秦珩,刘国权. 土木工程学报. 2012(10)
[9]叠合板式剪力墙的力学计算模型[J]. 蒋庆,叶献国,种迅. 土木工程学报. 2012(01)
[10]ABAQUS混凝土损伤塑性模型的动力性能分析[J]. 李敏,李宏男. 防灾减灾工程学报. 2011(03)
硕士论文
[1]全装配式混凝土剪力墙结构性能非线性有限元分析[D]. 许铭.湖南大学 2014
本文编号：3570196
【文章来源】：苏州科技大学江苏省
【文章页数】：77 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
钢筋应变片布置示意图
应变关系曲线表示的真实应力true和应变true。true nomtrue nom nomln(1 )(1 ) （3.1）混凝土损伤变量根据参考 ABAQUS 混凝土损伤模型参数标准及验证[33]和 ABQUS 软件的说明混凝土的非弹性行为是通过 ABAQUS 有限元软件中的塑性损伤模型来定义的，型假定：混凝土材料因受到拉力发生开裂以及受到压力而致使材料压溃，最终导料失效，并用拉伸等效塑性应变plt ~和压缩等效塑性应变plc ~把控屈服面和破坏演化。由于材料具有损伤特性，致使材料发生刚度退化现象，这将控制应力-应线变化形式，由于单轴拉伸与压缩的损伤因子不同，因此两者的屈服强度、初始伤弹性刚度 E0及屈服后的表现不同。如图 3.3，单轴压缩时的曲线变化规律是当应力数值上升至屈服应力c0时，材料由弹性阶段转变进入硬化阶段，然后当应到cu后进入软化阶段；如图 3.4，单轴拉伸时的曲线变化规律为当拉伸应力数值t0时，材料发生裂缝现象，并随着应力数值的增大裂缝不断多，曲线形式有弹段转变为软化阶段。
应变关系曲线表示的真实应力true和应变true。true nomtrue nom nomln(1 )(1 ) （3.1）混凝土损伤变量根据参考 ABAQUS 混凝土损伤模型参数标准及验证[33]和 ABQUS 软件的说明混凝土的非弹性行为是通过 ABAQUS 有限元软件中的塑性损伤模型来定义的，型假定：混凝土材料因受到拉力发生开裂以及受到压力而致使材料压溃，最终导料失效，并用拉伸等效塑性应变plt ~和压缩等效塑性应变plc ~把控屈服面和破坏演化。由于材料具有损伤特性，致使材料发生刚度退化现象，这将控制应力-应线变化形式，由于单轴拉伸与压缩的损伤因子不同，因此两者的屈服强度、初始伤弹性刚度 E0及屈服后的表现不同。如图 3.3，单轴压缩时的曲线变化规律是当应力数值上升至屈服应力c0时，材料由弹性阶段转变进入硬化阶段，然后当应到cu后进入软化阶段；如图 3.4，单轴拉伸时的曲线变化规律为当拉伸应力数值t0时，材料发生裂缝现象，并随着应力数值的增大裂缝不断多，曲线形式有弹段转变为软化阶段。
【参考文献】：
期刊论文
[1]双面叠合剪力墙界面受力性能研究[J]. 杨联萍,余少乐,张其林,崔家春. 建筑结构. 2017(12)
[2]双面叠合试件界面抗剪性能试验[J]. 杨联萍,余少乐,张其林,崔家春. 同济大学学报(自然科学版). 2017(05)
[3]叠合面对叠合剪力墙极限承载力影响的数值分析[J]. 杨联萍,余少乐,张其林,崔家春. 同济大学学报(自然科学版). 2016(12)
[4]改进叠合板式剪力墙受力性能分析[J]. 张文莹,余少乐. 河北工程大学学报(自然科学版). 2016(03)
[5]不同轴压比下叠合板式剪力墙结构抗震性能分析[J]. 杨联萍,余少乐,张其林,崔家春. 振动与冲击. 2016(09)
[6]带格构钢筋混凝土叠合板的数值模拟与格构钢筋作用分析[J]. 刘运林,叶献国,胡昊. 合肥工业大学学报(自然科学版). 2014(09)
[7]ABAQUS混凝土损伤塑性模型参数标定及验证[J]. 刘巍,徐明,陈忠范. 工业建筑. 2014(S1)
[8]竖向分布钢筋单排间接搭接的带现浇暗柱预制剪力墙抗震性能试验[J]. 张微敬,钱稼茹,于检生,秦珩,刘国权. 土木工程学报. 2012(10)
[9]叠合板式剪力墙的力学计算模型[J]. 蒋庆,叶献国,种迅. 土木工程学报. 2012(01)
[10]ABAQUS混凝土损伤塑性模型的动力性能分析[J]. 李敏,李宏男. 防灾减灾工程学报. 2011(03)
硕士论文
[1]全装配式混凝土剪力墙结构性能非线性有限元分析[D]. 许铭.湖南大学 2014
本文编号：3570196
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