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高强箍筋RC梁-柱节点抗剪模型及非线性分析

发布时间:2020-04-25 12:47
【摘要】:在现有RC梁柱节点抗剪模型的基础上,提出了高强箍筋RC梁柱节点抗剪模型。该模型考虑了节点中混凝土的斜压杆传力机制和箍筋的抗剪作用。计算结果表明:通过建议的节点抗剪模型计算的高强箍筋RC梁柱节点的剪切应力-应变曲线与试验结果符合较好,节点最大剪应力计算值与试验值之比的平均值接近于1且变异系数较小。将该节点抗剪模型应用于OpenSees程序中分析了高强箍筋RC梁柱节点在往复荷载作用下的力学行为,讨论了混凝土强度和轴压比对高强箍筋RC梁柱节点受力性能的影响。该模型可用于高强箍筋RC梁柱节点的受力分析。
【图文】:

模型图,混凝土应力,模型,斜压杆模型


bhcos,由此可得主压应变2为:2sincos(5)主拉应变1可通过应变莫尔圆(图5)求出:12/sin2(6)图5应变莫尔圆Fig.5Mohrcircleofstrain2.3斜压杆剪力分析斜压杆模型剪力只通过斜压杆传递,根据斜压杆的传力关系,节点中剪力分量V为:strcosjjVAA(7)式中:为节点剪应力;str为斜压杆应力;jA为节点面积;为斜压杆与水平方向的夹角。为考虑节点箍筋的约束作用,采用Mander模型[13]计算核心混凝土的应力c,通过折减系数考虑混凝土软化效应,考虑混凝土软化后的本构关系如图6所示,其中,虚线表示未考虑软化效应的混凝土应力-应变关系,实线表示考虑软化效应后的混凝土应力-应变关系。strc=(8)1cc1cc1cc1cc3.62|/|2.82|/|1,/0.390.45,/0.39≥(9)其中,cc为核心混凝土的峰值应变。图6混凝土应力-应变模型Fig.6Stress-strainmodelofconcrete应用斜压杆模型对文献[12,14 18]中的高强箍筋节点试件进行计算,计算结果如图7所示。图7(a)~图7(c)中散点为试验数据,连续曲线为计算结果。斜压杆模型计算的峰值剪应力偏高,总体与试验结果符合不理想。图7(d)为斜压杆模型计算的节点试件峰值剪应力与试验值的对比,峰值剪应力计算值与试验值之比的平均值为1.17,,变异系数为0.38。采用Mander模型会高估高强箍筋约束混凝土的应力是斜压杆模型计算结果偏高的重要原因[15]。另外,节点试验中的剪切变形一般通过对角线变形量测出,模型中节点变形分析与试验测量方法的差异也是影响计算结果偏差的因素。(a)RCJ-1应力剪MP/a(b)HRCJ-1

模型计算


ovcovcorcorsvsV0.75(fbfb)wcosAf(24)式中:covf和corf分别为考虑软化效应的节点保护层混凝土应力和核心混凝土应力;covb和corb分别为节点保护层混凝土厚度和核心混凝土宽度(箍筋内皮算起)。模型的计算流程如下:1)假定节点剪切应变通过式(19)计算Cj;2)通过式(18)和式(6)分别计算节点主压应变和主拉应变;3)通过混凝土本构关系和式(21)计算混凝土的应力;4)通过式(22)和式(23)计算箍筋的应力;5)通过式(24)计算节点的剪力,剪力除以柱横截面面积得到节点区剪应力。本文模型计算结果如图9所示,图中散点为试验数据[12,14 18],连续曲线为计算结果。计算曲线与试验结果的总体符合较好,节点试件的峰值剪应力计算值与试验值之比的平均值为1.06,变异系数为0.26。本文模型的计算结果相比于斜压杆模型更接近于试验结果且变系数较校-10-50510-0.02-0.010.000.010.02剪切角/rad(a)RCJ-1(b)HRCJ-1(c)HRCJ-2axm算值计M/aP(d)峰值剪应力对比图9本文模型计算结果Fig.9Calculatedresultsofproposedmodel本文提出的节点抗剪模型可直接应用于OpenSees程序中,进而分析高强箍筋RC梁柱节点在水平往复荷载下的力学行为。4高强箍筋RC梁柱节点非线性分析4.1高强箍筋RC梁柱节点数值模型验证4.1.1单元选取试验中RC梁柱节点的核心区发生剪切破坏,周边梁柱以弯曲变形为主,因此采用OpenSees程序进行节点数值模拟时可将节点核心区与周边梁柱分开考虑,分别采用节点单元和梁柱纤维单元反映二者受力机理的不同特点。1)节点单元梁柱节点区选用程序中的二维节点单元来模拟,该模型包括剪切块和零长度单元,考虑了节点的剪切变形、钢筋的粘结滑移因素的影响,如图10所示。剪切块

【参考文献】

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【共引文献】

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本文编号:2640266

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