沈阳地铁引入心脏急救设备
发布时间：2020-02-08 08:07
【摘要】：正近日,辽宁省沈阳市地铁1号线太原街站的心脏急救设备——自动体外除颤仪(AED)正式"上岗",如果发生紧急情况,经过培训的地铁工作人员可以在第一时间对患者进行抢救。公众急救协会相关负责人表示,AED是一种易于操作的急救设备,可帮助心搏骤停早期患者恢复心脏跳动。由于AED可自动识别心跳状态,且每一步操作都有语音提示,一句一句指导"新手",因此只要稍加
【图文】：
影响。提取管壁上的节点电位值绘制沿管道长度阴极保护电位分布图，如图8所示。图8走行轨与管道间距对阴极保护电位分布的影响由图8可知:当走行轨与管道之间间距增大时，走行轨杂散电流对管道阴极保护电位分布的影响减弱，在走行轨电压为80V、走行轨与管道间距为20m时，走行轨杂散电流对管道的阴极保护电位分布影响非常小，管道的阴极保护电位都在正常范围值内。对于在地铁周边新建埋地钢质燃气管道，应选取合理的走行轨与管道间距。5结论利用ANSYS有限元法模拟走行轨杂散电流对埋地钢质燃气管道阴极保护电位分布的影响，结果表明:(1)当走行轨与管道间距为5m、走行轨电压为40V、电流为2000A时，在走行轨电位处于正电位区间，管道阴极保护电位可达+935mV，管道处于严重的腐蚀状态。在走行轨电位处于负电位区间，管道阴极保护电位可达－2760mV，电位过于偏负，会对外防腐层产生剥离效应。(2)列车牵引电流越孝土壤电阻率越大、走行轨与管道间距越小，对管道阴极保护电位分布的影响越小;当走行轨电压为80V、走行轨与管道间距为20m时，走行轨杂散电流已经不能使管道阴极保护电位偏离正常范围。因此，对于在地铁周边新建钢质燃气管道，应根据当地土壤电阻率的大小选取合理的地铁与管道间距，以保证管道阴极保护电位不受地铁杂散电流的影响。参考文献［1］周伟．直流牵引供电系统杂散电流分布与防护研究［D］．成都:西南交通大学，2007．［2］曹阿林，朱庆军，侯保荣，等．油气管道的杂散电流腐蚀与防护［J］．煤气与热力，2009，29(3):6－9．［3］谭冬华．地铁杂散电流的危害与防护［J］．都市快轨交通，2007，20(1):86－89．［4］战鹏．地铁杂散电流对钢筋混凝土结构腐蚀影响研究及防护［D］．北京:北京交通大学，2009．
影响。提取管壁上的节点电位值绘制沿管道长度阴极保护电位分布图，如图8所示。图8走行轨与管道间距对阴极保护电位分布的影响由图8可知:当走行轨与管道之间间距增大时，走行轨杂散电流对管道阴极保护电位分布的影响减弱，在走行轨电压为80V、走行轨与管道间距为20m时，走行轨杂散电流对管道的阴极保护电位分布影响非常小，管道的阴极保护电位都在正常范围值内。对于在地铁周边新建埋地钢质燃气管道，应选取合理的走行轨与管道间距。5结论利用ANSYS有限元法模拟走行轨杂散电流对埋地钢质燃气管道阴极保护电位分布的影响，，结果表明:(1)当走行轨与管道间距为5m、走行轨电压为40V、电流为2000A时，在走行轨电位处于正电位区间，管道阴极保护电位可达+935mV，管道处于严重的腐蚀状态。在走行轨电位处于负电位区间，管道阴极保护电位可达－2760mV，电位过于偏负，会对外防腐层产生剥离效应。(2)列车牵引电流越孝土壤电阻率越大、走行轨与管道间距越小，对管道阴极保护电位分布的影响越小;当走行轨电压为80V、走行轨与管道间距为20m时，走行轨杂散电流已经不能使管道阴极保护电位偏离正常范围。因此，对于在地铁周边新建钢质燃气管道，应根据当地土壤电阻率的大小选取合理的地铁与管道间距，以保证管道阴极保护电位不受地铁杂散电流的影响。参考文献［1］周伟．直流牵引供电系统杂散电流分布与防护研究［D］．成都:西南交通大学，2007．［2］曹阿林，朱庆军，侯保荣，等．油气管道的杂散电流腐蚀与防护［J］．煤气与热力，2009，29(3):6－9．［3］谭冬华．地铁杂散电流的危害与防护［J］．都市快轨交通，2007，20(1):86－89．［4］战鹏．地铁杂散电流对钢筋混凝土结构腐蚀影响研究及防护［D］．北京:北京交通大学，2009．
本文编号：2577458
【图文】：
影响。提取管壁上的节点电位值绘制沿管道长度阴极保护电位分布图，如图8所示。图8走行轨与管道间距对阴极保护电位分布的影响由图8可知:当走行轨与管道之间间距增大时，走行轨杂散电流对管道阴极保护电位分布的影响减弱，在走行轨电压为80V、走行轨与管道间距为20m时，走行轨杂散电流对管道的阴极保护电位分布影响非常小，管道的阴极保护电位都在正常范围值内。对于在地铁周边新建埋地钢质燃气管道，应选取合理的走行轨与管道间距。5结论利用ANSYS有限元法模拟走行轨杂散电流对埋地钢质燃气管道阴极保护电位分布的影响，结果表明:(1)当走行轨与管道间距为5m、走行轨电压为40V、电流为2000A时，在走行轨电位处于正电位区间，管道阴极保护电位可达+935mV，管道处于严重的腐蚀状态。在走行轨电位处于负电位区间，管道阴极保护电位可达－2760mV，电位过于偏负，会对外防腐层产生剥离效应。(2)列车牵引电流越孝土壤电阻率越大、走行轨与管道间距越小，对管道阴极保护电位分布的影响越小;当走行轨电压为80V、走行轨与管道间距为20m时，走行轨杂散电流已经不能使管道阴极保护电位偏离正常范围。因此，对于在地铁周边新建钢质燃气管道，应根据当地土壤电阻率的大小选取合理的地铁与管道间距，以保证管道阴极保护电位不受地铁杂散电流的影响。参考文献［1］周伟．直流牵引供电系统杂散电流分布与防护研究［D］．成都:西南交通大学，2007．［2］曹阿林，朱庆军，侯保荣，等．油气管道的杂散电流腐蚀与防护［J］．煤气与热力，2009，29(3):6－9．［3］谭冬华．地铁杂散电流的危害与防护［J］．都市快轨交通，2007，20(1):86－89．［4］战鹏．地铁杂散电流对钢筋混凝土结构腐蚀影响研究及防护［D］．北京:北京交通大学，2009．
影响。提取管壁上的节点电位值绘制沿管道长度阴极保护电位分布图，如图8所示。图8走行轨与管道间距对阴极保护电位分布的影响由图8可知:当走行轨与管道之间间距增大时，走行轨杂散电流对管道阴极保护电位分布的影响减弱，在走行轨电压为80V、走行轨与管道间距为20m时，走行轨杂散电流对管道的阴极保护电位分布影响非常小，管道的阴极保护电位都在正常范围值内。对于在地铁周边新建埋地钢质燃气管道，应选取合理的走行轨与管道间距。5结论利用ANSYS有限元法模拟走行轨杂散电流对埋地钢质燃气管道阴极保护电位分布的影响，，结果表明:(1)当走行轨与管道间距为5m、走行轨电压为40V、电流为2000A时，在走行轨电位处于正电位区间，管道阴极保护电位可达+935mV，管道处于严重的腐蚀状态。在走行轨电位处于负电位区间，管道阴极保护电位可达－2760mV，电位过于偏负，会对外防腐层产生剥离效应。(2)列车牵引电流越孝土壤电阻率越大、走行轨与管道间距越小，对管道阴极保护电位分布的影响越小;当走行轨电压为80V、走行轨与管道间距为20m时，走行轨杂散电流已经不能使管道阴极保护电位偏离正常范围。因此，对于在地铁周边新建钢质燃气管道，应根据当地土壤电阻率的大小选取合理的地铁与管道间距，以保证管道阴极保护电位不受地铁杂散电流的影响。参考文献［1］周伟．直流牵引供电系统杂散电流分布与防护研究［D］．成都:西南交通大学，2007．［2］曹阿林，朱庆军，侯保荣，等．油气管道的杂散电流腐蚀与防护［J］．煤气与热力，2009，29(3):6－9．［3］谭冬华．地铁杂散电流的危害与防护［J］．都市快轨交通，2007，20(1):86－89．［4］战鹏．地铁杂散电流对钢筋混凝土结构腐蚀影响研究及防护［D］．北京:北京交通大学，2009．
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本文编号：2577458
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