含分布式电源的配电网传输线谐波振荡抑制研究
发布时间：2020-12-22 01:03
发展可再生能源分布式发电符合节能减排的发展战略,分布式电源中的电力电子装置承担电能变换功能。分布式电源经传输线接入配电网系统时,改变了系统的潮流特征,也改变了传输线的谐波振荡特性。本文针对分布式电源并网系统中传输线上的谐波振荡放大的抑制开展研究,旨在提高分布式并网系统的供电安全。基于均匀传输线模型分析得出配电网背景谐波在不同末端负载情况下传输线的谐波振荡特性。通过分别建立电流控制型（Current-Controlled Method,CCM）和电压控制型（Voltage-Controlled Method,VCM）并网逆变器的诺顿等效模型和戴维南等效模型,研究不同控制类型的逆变器的谐波源特性及输出阻抗特性。结合逆变器的不同谐波源特性,研究分布式电源并网系统中传输线的谐波振荡特征。针对接入电力传输线的小容量CCM型逆变器并网系统,研究传输线谐波振荡特性,分析阻性有源电力滤波器（Resistive Active Power Filter,R-APF）控制方案的阻抗匹配特性,揭示R-APF抑制效果的局限性。并提出一种复合R-APF谐波抑制策略,构建系统控制及实现方案,分析复合R-APF的控制...
【文章来源】：燕山大学河北省
【文章页数】：121 页
【学位级别】：博士
【部分图文】：
无源电力滤波器的拓扑
Fig.2-17 Simulation results of harmonic current source in terminal of transmission line仿真中线路长度 l=9km，近似为 5 次谐波波长的 1/2 和 7 次谐波波长的 3/4，而图2-17中各节点电压的5次谐波含量维持在3%以下，但7次谐波含量最高已达14.4%，造成谐波电压畸变严重。故图 2-17 仿真结果与以上理论分析结果一致。2.3.2 等效谐波电压源谐波特性分析当微电网接入传输线末端 PCC (节点 9)处，且通过传输线接入配电网始端，传输线末端存在由 VCM 型并网逆变器渗透的谐波电压源LvhV ，此时传输线的分布参数模型如图 2-18 所示。
21 fg2 2cable 1 f 1 2 l 2 fout out g g1( )(1 ) [ ]( ) ( ) ( ) ( )L C sV sZ L C s s L L L L C sG s V s G s V s )和 Gg(s)分别是并网电流 Ig(s)对于逆变器输出电压 Vout(函数。不考虑电网电压扰动的影响，系统开环传递函数 Hc d outH( s ) G (s ) G (s ) G (s )Ic p( )KG s Ks dd dc( )T sG s V e 分布式电源直流侧电压，Td是 PWM 控制延迟，取 1.5 个采系统稳定性，系统开环传递函数伯德图如下图 3-5 所示。
本文编号：2930846
【文章来源】：燕山大学河北省
【文章页数】：121 页
【学位级别】：博士
【部分图文】：
无源电力滤波器的拓扑
Fig.2-17 Simulation results of harmonic current source in terminal of transmission line仿真中线路长度 l=9km，近似为 5 次谐波波长的 1/2 和 7 次谐波波长的 3/4，而图2-17中各节点电压的5次谐波含量维持在3%以下，但7次谐波含量最高已达14.4%，造成谐波电压畸变严重。故图 2-17 仿真结果与以上理论分析结果一致。2.3.2 等效谐波电压源谐波特性分析当微电网接入传输线末端 PCC (节点 9)处，且通过传输线接入配电网始端，传输线末端存在由 VCM 型并网逆变器渗透的谐波电压源LvhV ，此时传输线的分布参数模型如图 2-18 所示。
21 fg2 2cable 1 f 1 2 l 2 fout out g g1( )(1 ) [ ]( ) ( ) ( ) ( )L C sV sZ L C s s L L L L C sG s V s G s V s )和 Gg(s)分别是并网电流 Ig(s)对于逆变器输出电压 Vout(函数。不考虑电网电压扰动的影响，系统开环传递函数 Hc d outH( s ) G (s ) G (s ) G (s )Ic p( )KG s Ks dd dc( )T sG s V e 分布式电源直流侧电压，Td是 PWM 控制延迟，取 1.5 个采系统稳定性，系统开环传递函数伯德图如下图 3-5 所示。
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