进口破口事故下CAP1400核主泵内压力脉动特性研究
发布时间：2021-01-14 20:21
由于起步较晚、前期投入不足,我国核电产业的核心设备——核主泵主要依赖进口。中美贸易摩擦的持续升温启示我们,只有把核心技术掌握在自己手里,才能掌握真正的话语权而不受制于人。因此,只有通过加大对核主泵的研发力度,开展基础研究,培育我国的自主设计、制造能力,才能摆脱受制于人的技术困局,促进我国核电事业的快速发展。在核电站安全评价体系中,发生破口失水事故（LOCA）时核主泵的安全性能是必须考虑的。当破口事故发生在核电站冷却剂主管路进口段时,根据破口大小的不同,核主泵处于不同的工况:当冷却剂进口主管路出现小破口时,随着系统回路压力的降低,核主泵内极易发生空化现象,此时核主泵处于正转水泵工况;当大破口发生在冷却剂进口主管路时,核主泵进口的压力迅速降低,在出口高压的作用下会出现核主泵正转而冷却剂逆向流动的现象,此时核主泵处于正转逆流工况,在此过程同样可能出现空化现象。为了了解发生进口破口失水事故时核主泵的运转特性,本文以CAP1400核主泵为研究对象,采用数值模拟和试验相结合的方法,对破口事故时核主泵内流场的压力脉动特性进行了深入研究,研究的主要内容和结论包括:（1）对核主泵在设计工况的运行状态进行...
【文章来源】：江苏大学江苏省
【文章页数】：93 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
我国核电规划布局
类型 流量( ) 扬程(h) 转速(r/min) 比转速原型机 21642 113.3 1480 382模型泵 41.8 4.3 2900 382几何相似的泵可以通过泵的相似定律建立在相似工况下的性能参数之。在相似定律的基础上，可以推出一系列几何相似的泵的性能之间的综这个综合数据就是比转速[34]。按照相似定理对 CAP1400 核主泵原型机，缩小后的模型泵与原型机的主要设计参数如表 2-1 所示，按照模型泵数等比例制造了试验泵用于试验验证。利用造型软件建立了 CAP1400 型泵的三维计算模型，计算域包括叶轮、导叶、类球型泵壳、进出口段虑到进出口边界可能对计算结果造成的影响，对核主泵模型的进、出口适量延伸。使用 ICEM CFD 对已建立的核主泵模型进行网格划分，三网格如图 2-2 所示。考虑到网格可能对计算结果造成的影响，对模型进关性检查，当扬程小于 0.5%时可认为网格对计算结果无影响。最终确格数为 638316、泵壳网格数为 1299101、导叶网格数为 816964、进水为 224454、出口段网格数为 222750。
可能对计算结果造成的影响，对核主泵模型 ICEM CFD 对已建立的核主泵模型进行网示。考虑到网格可能对计算结果造成的影响程小于 0.5%时可认为网格对计算结果无影泵壳网格数为 1299101、导叶网格数为 8段网格数为 222750。-2 (a) 核主泵三维造型 图 2-2(b) 流体域
【参考文献】：
期刊论文
[1]混流式核主泵内流动结构与压力脉动特性关联分析[J]. 倪丹,杨敏官,高波,李忠,李玉婷,陆胜. 工程热物理学报. 2017(08)
[2]对清洁能源的浅析[J]. 谢杰. 中国石油和化工标准与质量. 2017(10)
[3]混流式核主泵非定常流动特性的研究[J]. 倪丹,杨敏官,高波,张宁,王达,王浩宇. 工程热物理学报. 2016(10)
[4]轴流泵叶轮叶顶区空化特性试验分析[J]. 张德胜,石磊,陈健,潘强,施卫东. 浙江大学学报(工学版). 2016(08)
[5]流体机械空化检测研究进展[J]. 明廷锋,曹玉良,贺国,苏永生. 武汉理工大学学报(交通科学与工程版). 2016(02)
[6]大流量工况下核主泵内部不稳定特性分析[J]. 王鹏,袁寿其,王秀礼,周帮伦,李贵东. 振动与冲击. 2015(09)
[7]非均布导叶对核主泵模型泵性能及压力脉动的影响[J]. 李靖,王晓放,周方明. 流体机械. 2014(09)
[8]核主泵小流量工况压力脉动特性[J]. 朱荣生,龙云,付强,袁寿其,王秀礼. 振动与冲击. 2014(17)
[9]对不同空化模型的比较研究[J]. 薛瑞,张淼,许战军,蔺蕾蕾. 西北水电. 2014(02)
[10]离心泵瞬态空化流动及压力脉动特性[J]. 王松林,谭磊,王玉川. 振动与冲击. 2013(22)
博士论文
[1]离心泵低噪声水力设计及动静干涉机理研究[D]. 司乔瑞.江苏大学 2014
[2]离心泵叶片前缘空化非定常流动机理及动力学特性研究[D]. 李晓俊.江苏大学 2013
[3]大型水轮机空化在线监测与分析——方法及应用研究[D]. 史会轩.华中科技大学 2008
硕士论文
[1]动静干涉引起的水轮机组振动研究[D]. 刘攀.华中科技大学 2016
本文编号：2977482
【文章来源】：江苏大学江苏省
【文章页数】：93 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
我国核电规划布局
类型 流量( ) 扬程(h) 转速(r/min) 比转速原型机 21642 113.3 1480 382模型泵 41.8 4.3 2900 382几何相似的泵可以通过泵的相似定律建立在相似工况下的性能参数之。在相似定律的基础上，可以推出一系列几何相似的泵的性能之间的综这个综合数据就是比转速[34]。按照相似定理对 CAP1400 核主泵原型机，缩小后的模型泵与原型机的主要设计参数如表 2-1 所示，按照模型泵数等比例制造了试验泵用于试验验证。利用造型软件建立了 CAP1400 型泵的三维计算模型，计算域包括叶轮、导叶、类球型泵壳、进出口段虑到进出口边界可能对计算结果造成的影响，对核主泵模型的进、出口适量延伸。使用 ICEM CFD 对已建立的核主泵模型进行网格划分，三网格如图 2-2 所示。考虑到网格可能对计算结果造成的影响，对模型进关性检查，当扬程小于 0.5%时可认为网格对计算结果无影响。最终确格数为 638316、泵壳网格数为 1299101、导叶网格数为 816964、进水为 224454、出口段网格数为 222750。
可能对计算结果造成的影响，对核主泵模型 ICEM CFD 对已建立的核主泵模型进行网示。考虑到网格可能对计算结果造成的影响程小于 0.5%时可认为网格对计算结果无影泵壳网格数为 1299101、导叶网格数为 8段网格数为 222750。-2 (a) 核主泵三维造型 图 2-2(b) 流体域
【参考文献】：
期刊论文
[1]混流式核主泵内流动结构与压力脉动特性关联分析[J]. 倪丹,杨敏官,高波,李忠,李玉婷,陆胜. 工程热物理学报. 2017(08)
[2]对清洁能源的浅析[J]. 谢杰. 中国石油和化工标准与质量. 2017(10)
[3]混流式核主泵非定常流动特性的研究[J]. 倪丹,杨敏官,高波,张宁,王达,王浩宇. 工程热物理学报. 2016(10)
[4]轴流泵叶轮叶顶区空化特性试验分析[J]. 张德胜,石磊,陈健,潘强,施卫东. 浙江大学学报(工学版). 2016(08)
[5]流体机械空化检测研究进展[J]. 明廷锋,曹玉良,贺国,苏永生. 武汉理工大学学报(交通科学与工程版). 2016(02)
[6]大流量工况下核主泵内部不稳定特性分析[J]. 王鹏,袁寿其,王秀礼,周帮伦,李贵东. 振动与冲击. 2015(09)
[7]非均布导叶对核主泵模型泵性能及压力脉动的影响[J]. 李靖,王晓放,周方明. 流体机械. 2014(09)
[8]核主泵小流量工况压力脉动特性[J]. 朱荣生,龙云,付强,袁寿其,王秀礼. 振动与冲击. 2014(17)
[9]对不同空化模型的比较研究[J]. 薛瑞,张淼,许战军,蔺蕾蕾. 西北水电. 2014(02)
[10]离心泵瞬态空化流动及压力脉动特性[J]. 王松林,谭磊,王玉川. 振动与冲击. 2013(22)
博士论文
[1]离心泵低噪声水力设计及动静干涉机理研究[D]. 司乔瑞.江苏大学 2014
[2]离心泵叶片前缘空化非定常流动机理及动力学特性研究[D]. 李晓俊.江苏大学 2013
[3]大型水轮机空化在线监测与分析——方法及应用研究[D]. 史会轩.华中科技大学 2008
硕士论文
[1]动静干涉引起的水轮机组振动研究[D]. 刘攀.华中科技大学 2016
本文编号：2977482
本文链接：https://www.wllwen.com/kejilunwen/dianlilw/2977482.html
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