火力发电厂在役P91钢持久性能的快速评价技术
发布时间:2022-01-19 09:23
测试了不同硬度P91钢试样在20,540,560℃下的拉伸性能和540,560℃下的持久强度,基于P91钢在一定温度和硬度下持久强度-断裂时间曲线近似平行的本质特征建立了不同硬度P91钢的持久强度与断裂时间的线性方程;采用该线性方程,基于不同硬度试样的短时持久数据拟合得到全寿命周期的持久强度-断裂时间曲线,对比分析了持久强度拟合结果与试验结果。结果表明:拟合得到的长时持久强度与试验结果的相对误差不大于6%,拟合准确性较高;通过短时持久数据获取不同硬度P91钢的全寿命持久强度-断裂时间曲线,可以在不破坏部件完整性的情况下对硬度异常P91钢部件的持久强度进行评估。
【文章来源】:机械工程材料. 2020,44(09)北大核心CSCD
【文章页数】:6 页
【部分图文】:
不同硬度试样的显微组织
根据GB/T2039-2012,采用RMT-D3型持久试验机分别在540,560℃下进行持久试验,施加的应力幅分别为60~240MPa,负荷精度为±1%,蠕变变形测试精度为0.001mm,控温精度为±3℃,试验时间为1×104h。持久试样取样位置和尺寸见图3,每组持久试验的试样数量为3~5个。图3 持久试样取样位置及尺寸
由图5可知:随着硬度的下降,试样在不同温度下的持久强度均呈现下降趋势,当硬度低于180HB时,持久强度下降速度明显加快;温度越低,相同硬度试样的持久强度越低;试样的高温持久强度-硬度曲线近似平行。持久强度随硬度和温度的变化规律与屈服强度的变化规律一致。低硬度不仅会造成材料拉伸性能的下降,也会造成其持久强度的恶化。对于在560℃服役5万h的P91钢,当硬度满足标准要求,即不低于180HB时,其屈服强度和持久强度随硬度减小的下降速度相对缓慢;但是当硬度降低至不满足标准要求,即180HB以下时,屈服强度和持久强度随硬度减小快速降低。图5 170MPa应力下试样的高温持久强度随硬度的变化曲线
【参考文献】:
期刊论文
[1]低硬度P91管件的安全性评价及寿命预测[J]. 杨超,汤淳坡,龚宏强,孙雄. 中国电力. 2017(08)
[2]CDM模型对P91钢在600℃短时蠕变行为模拟的改进[J]. 潘成飞,刘新宝,朱麟,辛甜,刘剑秋. 西北大学学报(自然科学版). 2017(01)
[3]国内首批9F燃机P91钢高压主蒸汽管系的安全性检测与寿命评估[J]. 王海洲,赖新华,蔡晖,黄杰,陈秋辉,史志刚. 理化检验(物理分册). 2017(01)
[4]P91钢高温持久性能及蠕变损伤研究[J]. 何晓东,刘玉民,刘东,刘雪峰. 热加工工艺. 2013(10)
[5]DL/T438—2009火力发电厂金属技术监督规程解读[J]. 李益民,范长信,杨百勋,赵彦芬,梁军,严苏星,蔡文河,林介东. 电力建设. 2012(03)
[6]高温条件下材料与结构力学行为的研究进展[J]. 涂善东,轩福贞,王国珍. 固体力学学报. 2010(06)
[7]高温蠕变与断裂评价的若干关键问题[J]. 涂善东,轩福贞,王卫泽. 金属学报. 2009(07)
[8]P91主蒸汽管道高硬度和低硬度焊缝性能研究[J]. 李益民,史志刚,蔡连元,闫建滨,王大光,桂立澄. 热力发电. 2007(05)
[9]高温过程设备的寿命评价技术进展[J]. 涂善东,戴树和. 压力容器. 1996(02)
本文编号:3596618
【文章来源】:机械工程材料. 2020,44(09)北大核心CSCD
【文章页数】:6 页
【部分图文】:
不同硬度试样的显微组织
根据GB/T2039-2012,采用RMT-D3型持久试验机分别在540,560℃下进行持久试验,施加的应力幅分别为60~240MPa,负荷精度为±1%,蠕变变形测试精度为0.001mm,控温精度为±3℃,试验时间为1×104h。持久试样取样位置和尺寸见图3,每组持久试验的试样数量为3~5个。图3 持久试样取样位置及尺寸
由图5可知:随着硬度的下降,试样在不同温度下的持久强度均呈现下降趋势,当硬度低于180HB时,持久强度下降速度明显加快;温度越低,相同硬度试样的持久强度越低;试样的高温持久强度-硬度曲线近似平行。持久强度随硬度和温度的变化规律与屈服强度的变化规律一致。低硬度不仅会造成材料拉伸性能的下降,也会造成其持久强度的恶化。对于在560℃服役5万h的P91钢,当硬度满足标准要求,即不低于180HB时,其屈服强度和持久强度随硬度减小的下降速度相对缓慢;但是当硬度降低至不满足标准要求,即180HB以下时,屈服强度和持久强度随硬度减小快速降低。图5 170MPa应力下试样的高温持久强度随硬度的变化曲线
【参考文献】:
期刊论文
[1]低硬度P91管件的安全性评价及寿命预测[J]. 杨超,汤淳坡,龚宏强,孙雄. 中国电力. 2017(08)
[2]CDM模型对P91钢在600℃短时蠕变行为模拟的改进[J]. 潘成飞,刘新宝,朱麟,辛甜,刘剑秋. 西北大学学报(自然科学版). 2017(01)
[3]国内首批9F燃机P91钢高压主蒸汽管系的安全性检测与寿命评估[J]. 王海洲,赖新华,蔡晖,黄杰,陈秋辉,史志刚. 理化检验(物理分册). 2017(01)
[4]P91钢高温持久性能及蠕变损伤研究[J]. 何晓东,刘玉民,刘东,刘雪峰. 热加工工艺. 2013(10)
[5]DL/T438—2009火力发电厂金属技术监督规程解读[J]. 李益民,范长信,杨百勋,赵彦芬,梁军,严苏星,蔡文河,林介东. 电力建设. 2012(03)
[6]高温条件下材料与结构力学行为的研究进展[J]. 涂善东,轩福贞,王国珍. 固体力学学报. 2010(06)
[7]高温蠕变与断裂评价的若干关键问题[J]. 涂善东,轩福贞,王卫泽. 金属学报. 2009(07)
[8]P91主蒸汽管道高硬度和低硬度焊缝性能研究[J]. 李益民,史志刚,蔡连元,闫建滨,王大光,桂立澄. 热力发电. 2007(05)
[9]高温过程设备的寿命评价技术进展[J]. 涂善东,戴树和. 压力容器. 1996(02)
本文编号:3596618
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