元墩滑坡微型桩加固系统动力特性研究
【学位单位】:西安工业大学
【学位级别】:硕士
【学位年份】:2018
【中图分类】:P642.22
【部分图文】:
1 绪 论平向加载,加载方式为加速度加载。计算完毕后对监测点记录的数据文档整理选取数据进行作图,并对比分析两种不同微型桩系统桩顶 XYZ 方向的位移变化图、微型桩桩身弯矩变化曲线、微型桩桩轴力和桩剪力变化规律。(4)根据计算结果对监测数据提取并作图对比分析根据不同连梁方式的微型桩结构在地震荷载下的内力图,通过作图分析对比有无连梁的条件下微型桩桩顶位移以及桩身内力,由于地震荷载加载方向为水平向加载,所以通过数值模拟分析两类微型桩体系桩顶 XYZ 向位移变化可以得到,在汶川波作用下无纵向连梁的微型桩体系顶部位移明显,设置了纵向连梁的微型桩结构桩顶X向位移明显减小,其次是 Z 向桩顶位移明显减小,这也表明横向地震荷载和竖向地震荷载相互作用明显。从监测点提取的数据可以看出微型桩桩身内力变化,本文对比研究了微型桩桩顶 XYZ向位移变化、桩身弯矩、桩轴力、桩剪力。微型桩桩身弯矩由桩顶到桩脚变化曲线为 S型;两类微型桩体系桩轴力桩顶到桩脚均为一端受拉一端受压的分布形式;桩剪力呈现“倒K”型分布。
图 2.1 土颗粒间应力状态载下,土体会发生形变以及孔隙水压力的变化,在地震作用下,土颗粒在生滚动或者滑动,此时土颗粒之间在相对滑动时会产生粒间的摩擦力,粒消一部分地震荷载引起的形变或者强度的降低,此种性质成为吸收地震能收到外力作用后会根据外力大小不同进入三个不同状态,当外力作用很小生小变形,且此变形能恢复,即此时处于弹性阶段;当外力开始慢慢增大能恢复,一部分还可以恢复,即此时在弹塑性阶段;最后随着外力的累积破坏越来越严重,直至进入塑性阶段乃至破坏阶段。由于岩土体在外力作是由于剪切作用引起的,所以根据剪切应变的大小将岩土体状态作如下划
图 2.1 土颗粒间应力状态载下,土体会发生形变以及孔隙水压力的变化,在地震作用下,土颗生滚动或者滑动,此时土颗粒之间在相对滑动时会产生粒间的摩擦力消一部分地震荷载引起的形变或者强度的降低,此种性质成为吸收地收到外力作用后会根据外力大小不同进入三个不同状态,当外力作用生小变形,且此变形能恢复,即此时处于弹性阶段;当外力开始慢慢能恢复,一部分还可以恢复,即此时在弹塑性阶段;最后随着外力的破坏越来越严重,直至进入塑性阶段乃至破坏阶段。由于岩土体在外是由于剪切作用引起的,所以根据剪切应变的大小将岩土体状态作如
【参考文献】
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4 夏峰;薄景山;郑涛;占伟;;基于FLAC3D的矩形硐室围岩松动圈确定[J];防灾科技学院学报;2010年04期
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6 王树丰;门玉明;李仕华;;滑坡灾害微型桩连梁的作用[J];灾害学;2010年02期
7 刘会娟;罗一农;;抗滑桩设计锚固长度影响因素分析[J];路基工程;2010年02期
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9 周德培;王唤龙;孙宏伟;;微型桩组合抗滑结构及其设计理论[J];岩石力学与工程学报;2009年07期
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本文编号:2847668
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