山区高填方地基沉降变形特性研究

发布时间：2021-09-11 17:32

　　随着填方高度的不断增高和填筑规模的不断增大,填筑体的沉降变形已经成为目前最受关注的问题之一,如何减少填筑体工后沉降是山区高填方工程建设的关键。目前对用碎石土进行大面积填筑的地基变形研究相对较少,以碎石土料填筑形成的地基,其变形机理要比填料类型单一的地基变形机理复杂的多。本文通过理论分析、室内力学试验、室内模型试验、数值分析及现场监测等手段,对混合料力学特性、加筋参数优化、监测平台开发等进行研究,主要结果如下:（1）碎石土的应力应变关系符合双曲线关系,且在低应力作用下表现为剪缩,高应力作用下表现为剪胀;当碎石含量为70%左右时密实度达到最大值,此时土石质量比为2.5:7.5。当碎石含量大于50%后,土石混合料的压缩性均较小,在具有最大密实度时压缩指数达到最小,土石混合料的流变变形与时间呈对数关系;（2）基于室内模型试验,采用控制变量法设计试验,并考虑土工格栅自身性质,采用数值分析方法,研究了不同土工格栅埋置深度、格栅间距和格栅数量组合下,土体的加固效应和土工格栅的受力与变形特性。通过极差和方差分析,得出地基加筋的综合优化组合方案;（3）自动监测预警平台实现了数据监测与分析、监测预警等功能... 

【文章来源】：中国地质大学(北京)北京市 211工程院校 教育部直属院校

【文章页数】：146 页

【学位级别】：博士

【部分图文】：

技术路线图

底座上放一张与底座直径大小近似（40mm）的滤纸，将模具上的杂物清除，在内壁均匀涂抹一层凡士林，将三块模具组件按照规定顺序正确放置，并形固定件套在模具上。试样制作时，将配置好的土体分三层均匀装入模具，击数 30 次，击实完成后用切土刀将击实面刮毛以利于上下两层土体间的结合免出现分层现象。试样制作如图 2-17 所示，直径 39.1mm、高度 80mm。（4）试验结果与分析①应力应变关系曲线分析土石比 5:5 和 3:7 土样三轴剪切试验过程中的偏应力~轴向应变( )1 3 σ σ 线如图 2-18 所示。(a) (b)

示意图如图 2-25。的摩擦影响，每次试验前在内壁涂实仪筒内，每层高 5cm，每层填筑样上部放上加压盖，并在盖上放上，记录初始读数；用静态采集仪记土压力计读数。力尽快达到规定荷载等级，记录不调节千斤顶使压力尽量保持常压。0-4（《土工试验规程》（SL237 1999载下的变形稳定后，结束本次加载

【参考文献】：
期刊论文
[1]堆石流变模型及在高填方路基工程中的应用[J]. 耿之周,徐锴,李雄威.  岩土工程学报. 2016(S2)
[2]土工布加筋土的三轴蠕变试验研究[J]. 苏立海,李宁,朱才辉.  岩石力学与工程学报. 2016(06)
[3]筋—土界面循环剪切刚度和阻尼比的试验研究[J]. 刘飞禹,王攀,王军,胡秀青,蔡袁强.  岩土力学. 2016(S1)
[4]土工布加筋土界面摩擦特性试验研究[J]. 杨敏,李宁,刘新星,刘乃飞,苏立海.  西安理工大学学报. 2016(01)
[5]X-CT扫描成像技术在致密砂岩微观孔隙结构表征中的应用——以大安油田扶余油层为例[J]. 李易霖,张云峰,丛琳,谢舟,闫明,田肖雄.  吉林大学学报(地球科学版). 2016(02)
[6]基于分数阶理论的破碎泥岩流变模型试验研究[J]. 陈家瑞,浦海,肖成.  中国矿业大学学报. 2015(06)
[7]基于组合指数型流变模型的堆石坝流变分析[J]. 黄耀英,包腾飞,田斌,郑宏.  岩土力学. 2015(11)
[8]由树坪滑坡自动监测曲线分析滑坡诱因与预警判据[J]. 苑谊,马霄汉,李庆岳,杜琦,吕家华.  水文地质工程地质. 2015(05)
[9]高填方地基的蠕变沉降计算方法[J]. 姚仰平,刘林,王琳,罗汀.  岩土力学. 2015(S1)
[10]堆石料流变的黏弹塑性本构模型研究[J]. 王占军,陈生水,傅中志.  岩土工程学报. 2014(12)

博士论文
[1]山区机场高填方地基变形和稳定性分析[D]. 杨校辉.兰州理工大学 2017
[2]湘西高速公路滑坡监测关键技术及监测信息系统研究[D]. 周勇.中南大学 2012
[3]边坡高精度监测系统及变形趋势预测的研究[D]. 杨凤芸.东北大学 2012
[4]高填方路堤流变沉降本构模型及其计算方法研究[D]. 王智超.湘潭大学 2011
[5]高速公路粗粒土路堤填料流变性质研究[D]. 陈晓斌.中南大学 2007

硕士论文
[1]山区机场高填方质量控制与工后沉降预测研究[D]. 张明伟.山东大学 2017



本文编号：3393420