ZrO 2 -Al 2 O 3 -石墨自润滑复合陶瓷的制备及组织性能研究
发布时间：2021-12-12 13:37
ZrO2（Y2O3）-Al2O3复合陶瓷具有优异的机械性能和稳定的化学性能,但较差的摩擦学性能限制了其在摩擦领域中的应用。本文拟通过机械研磨（石墨球）法将均匀分散的细小石墨片引入ZrO2（Y2O3）-Al2O3复合陶瓷中,制成ZrO2（Y2O3）-Al2O3-graphite复合陶瓷,改善复合陶瓷摩擦学性能。同时该方法制备的石墨片可望获得较优性能的ZrO2（Y2O3）基自润滑复合陶瓷。本实验利用机械研磨法和直接掺粉球磨（石墨粉）法制备ZrO2（Y2O3）-Al2O3-graphite体系复...
【文章来源】：南昌航空大学江西省
【文章页数】：74 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
ZrO2(3Y)-Al2O3/ZrO2(3Y)/SLFGMs结构图
1-2 CuO/TZP 磨损轨迹的 SEM 图（箭头表示磨损碎片(a)在 600°C, (b)在 700°C. SEM image of wear track of CuO-TZP (a) at 600°C and(arrow indicating clusters of wear debris).化物的 ZrO2基复合陶瓷与偶联材料相对滑动过程大的改善了基体的摩擦学性能。这是因为氟化物摩擦热的作用下，被挤出表面，氟化物的剪切强滑剂氟化物受到摩擦挤压会发生塑性变形，所以在受到摩擦挤压会被拖覆在 ZrO2陶瓷表面；当大量覆时，就形成了一层稳定的润滑膜[45]。Kim S H 等陶瓷基摩擦学性能的影响，CaF2、BaF2显著地降数和磨损率，使陶瓷基复合陶瓷在高温状态下达到酸盐、氟化物等也是在高温条件下起润滑性能的可知，在 600℃时，磨损表面有 MoO3相出现，在有 CaMoO4相出现[38]。这是因为 Mo 在高温条件下
图 2-1 ZrO2的 X 射线衍射谱Fig.2-1 The XRD pattern of the ZrO2powder.图 2-2Al2O3的 X 射线衍射谱Fig.2-2 The XRD pattern of theAl2O3powder.
【参考文献】：
期刊论文
[1]水润滑陶瓷主轴研究现状与关键技术[J]. 闫帅,林彬,张晓峰. 河北科技大学学报. 2018(06)
[2]热压烧结工艺对金刚石陶瓷磨边轮胎体性能的影响[J]. 于奇,马佳,钟素娟,龙伟民,丁天然,潘建军. 材料导报. 2018(S2)
[3]热压烧结ZrC-TaC陶瓷的组织结构与力学性能[J]. 张岩,郭英奎. 航空材料学报. 2018(05)
[4]金刚石油石超精加工氧化锆陶瓷轴承沟道的仿真与实验研究[J]. 李颂华,王维东,吴玉厚,孙健,韩涛. 金刚石与磨料磨具工程. 2018(04)
[5]ZrO2对热压AlN陶瓷的显微结构与力学性能的影响[J]. 刘聪,郭伟明,付君宇,童文欣,伍尚华. 人工晶体学报. 2017(08)
[6]氧化锆陶瓷轴承套圈内圆磨削力的试验研究[J]. 吴玉厚,王宇,李颂华,王贺. 机械设计与制造. 2015(09)
[7]放电等离子烧结氧化锆陶瓷的工艺优化及性能[J]. 续晓霄,戴姣燕,符轲,吴建峰,田林海,徐金富. 金属热处理. 2015(08)
[8]日本放电等离子体烧结的现状[J]. 孟晔,强文江,贾成厂. 粉末冶金技术. 2014(04)
[9]Al2O3/TiC/CaF2陶瓷的摩擦磨损及自润滑膜的形成机理研究[J]. 曹同坤,高伟. 材料工程. 2009(09)
[10]热等静压技术新进展[J]. 张义文. 粉末冶金工业. 2009(04)
硕士论文
[1]微波烧结GPLs-ZrO2-Al2O3陶瓷组织性能及晶粒生长动力学研究[D]. 刘莹.南昌航空大学 2018
[2]ZTA复合陶瓷制备及其抗热震性能的研究[D]. 陈海涛.郑州大学 2018
[3]Al2O3基陶瓷材料表面织构的制备及其摩擦磨损特性研究[D]. 陈帅.山东大学 2017
[4]氧化锆含油自润滑轴承材料的制备[D]. 蔡雪贤.深圳大学 2016
[5]微波烧结制备ZTA陶瓷的工艺及机理研究[D]. 陈勇强.郑州大学 2016
[6]广域温度陶瓷基复合材料的制备及摩擦性能研究[D]. 吴喆熹.哈尔滨工业大学 2015
[7]放电等离子烧结氧化锆陶瓷的制备及性能研究[D]. 续晓霄.太原理工大学 2015
本文编号：3536768
【文章来源】：南昌航空大学江西省
【文章页数】：74 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
ZrO2(3Y)-Al2O3/ZrO2(3Y)/SLFGMs结构图
1-2 CuO/TZP 磨损轨迹的 SEM 图（箭头表示磨损碎片(a)在 600°C, (b)在 700°C. SEM image of wear track of CuO-TZP (a) at 600°C and(arrow indicating clusters of wear debris).化物的 ZrO2基复合陶瓷与偶联材料相对滑动过程大的改善了基体的摩擦学性能。这是因为氟化物摩擦热的作用下，被挤出表面，氟化物的剪切强滑剂氟化物受到摩擦挤压会发生塑性变形，所以在受到摩擦挤压会被拖覆在 ZrO2陶瓷表面；当大量覆时，就形成了一层稳定的润滑膜[45]。Kim S H 等陶瓷基摩擦学性能的影响，CaF2、BaF2显著地降数和磨损率，使陶瓷基复合陶瓷在高温状态下达到酸盐、氟化物等也是在高温条件下起润滑性能的可知，在 600℃时，磨损表面有 MoO3相出现，在有 CaMoO4相出现[38]。这是因为 Mo 在高温条件下
图 2-1 ZrO2的 X 射线衍射谱Fig.2-1 The XRD pattern of the ZrO2powder.图 2-2Al2O3的 X 射线衍射谱Fig.2-2 The XRD pattern of theAl2O3powder.
【参考文献】：
期刊论文
[1]水润滑陶瓷主轴研究现状与关键技术[J]. 闫帅,林彬,张晓峰. 河北科技大学学报. 2018(06)
[2]热压烧结工艺对金刚石陶瓷磨边轮胎体性能的影响[J]. 于奇,马佳,钟素娟,龙伟民,丁天然,潘建军. 材料导报. 2018(S2)
[3]热压烧结ZrC-TaC陶瓷的组织结构与力学性能[J]. 张岩,郭英奎. 航空材料学报. 2018(05)
[4]金刚石油石超精加工氧化锆陶瓷轴承沟道的仿真与实验研究[J]. 李颂华,王维东,吴玉厚,孙健,韩涛. 金刚石与磨料磨具工程. 2018(04)
[5]ZrO2对热压AlN陶瓷的显微结构与力学性能的影响[J]. 刘聪,郭伟明,付君宇,童文欣,伍尚华. 人工晶体学报. 2017(08)
[6]氧化锆陶瓷轴承套圈内圆磨削力的试验研究[J]. 吴玉厚,王宇,李颂华,王贺. 机械设计与制造. 2015(09)
[7]放电等离子烧结氧化锆陶瓷的工艺优化及性能[J]. 续晓霄,戴姣燕,符轲,吴建峰,田林海,徐金富. 金属热处理. 2015(08)
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[9]Al2O3/TiC/CaF2陶瓷的摩擦磨损及自润滑膜的形成机理研究[J]. 曹同坤,高伟. 材料工程. 2009(09)
[10]热等静压技术新进展[J]. 张义文. 粉末冶金工业. 2009(04)
硕士论文
[1]微波烧结GPLs-ZrO2-Al2O3陶瓷组织性能及晶粒生长动力学研究[D]. 刘莹.南昌航空大学 2018
[2]ZTA复合陶瓷制备及其抗热震性能的研究[D]. 陈海涛.郑州大学 2018
[3]Al2O3基陶瓷材料表面织构的制备及其摩擦磨损特性研究[D]. 陈帅.山东大学 2017
[4]氧化锆含油自润滑轴承材料的制备[D]. 蔡雪贤.深圳大学 2016
[5]微波烧结制备ZTA陶瓷的工艺及机理研究[D]. 陈勇强.郑州大学 2016
[6]广域温度陶瓷基复合材料的制备及摩擦性能研究[D]. 吴喆熹.哈尔滨工业大学 2015
[7]放电等离子烧结氧化锆陶瓷的制备及性能研究[D]. 续晓霄.太原理工大学 2015
本文编号：3536768
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