面向结构特征的螺旋锥齿轮超声振动系统研究
【学位授予单位】:河南科技大学
【学位级别】:硕士
【学位授予年份】:2017
【分类号】:TG618.3;TG663
【图文】:
2 fkc ,c为该材料介质中的声速。位置位于前盖板与压电陶瓷的连接面处,此时换能器可和振速在连接面处的连续条件以及在前后盖板的边界条电陶瓷片那一部分的谐振频率方程为1 1 2 2 2 1tan( k l ) tan( k l ) Z /Z分别为前盖板以及压电陶瓷片的圆波数;n n n nZ c S,部分的密度,nc 为各部分的声速,nS 为各部分的横截面半部分即前盖板的作用是保证振子的振速到达换能器输长度应等于所设定谐振频率的超声波在前盖板中传播波数代入谐振频率方程,可得频率方程解误差与后盖板纵图 2-9 所示。1.5×104
图 3-1 复合变幅杆的 1/8 实体结构模型Fig. 3-1 The 1/8 solid model of composite horn限元模型择单元类型。由于该复合变幅杆的形状较为规则,易网格,因此可以采用 Solid45 的实体单元,该单元是[57]。
图 3-2 复合变幅杆的 1/8 有限元模型Fig. 3-2 The 1/8 finite-element model of composite horn分网格。有限元网格的疏密以及规则程度,决定着网格限元分析结果的精确性。因此为了使有限元网格具有较高的方式使整个模型生成规则的六面体网格。首先根据复合进行分割处理,使其符合扫掠划分网格的要求,然后对重
【参考文献】
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1 林书玉;鲜小军;;功率超声换能振动系统的优化设计及其研究进展[J];陕西师范大学学报(自然科学版);2014年06期
2 李彬;李亚;孟鑫;王宗彦;;超声变幅杆参数化优化设计研究[J];机械设计与制造;2013年11期
3 王建春;;超声加工技术研究现状及展望[J];机械工程师;2012年04期
4 秦慧斌;吕明;王时英;;齿轮超声加工技术的研究综述与展望[J];机械传动;2012年03期
5 ;Non-Resonant Structure Design of Catenary Transformer in Ultrasonic Gear Honing[J];Wuhan University Journal of Natural Sciences;2012年01期
6 刘世清;王家涛;苏超;朱天宇;王娉婷;董飞;;径向复合功率合成超声振动系统[J];浙江师范大学学报(自然科学版);2012年01期
7 佘银柱;吕明;王时英;;1/2波长复合变幅杆的数值设计[J];太原理工大学学报;2011年06期
8 杨建军;邓效忠;魏冰阳;方宗德;;弧齿锥齿轮激励研齿的动态研磨分析与试验[J];航空动力学报;2010年12期
9 许龙;林书玉;;模式转换型超声塑焊振动系统的设计[J];声学学报;2010年06期
10 杨建军;魏冰阳;邓效忠;;准双曲面齿轮超声激励研齿系统的设计与试验[J];河南科技大学学报(自然科学版);2010年05期
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2 魏冰阳;螺旋锥齿轮研磨加工的理论与实验研究[D];西北工业大学;2005年
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1 李向鹏;超声珩齿变幅器动力学特性研究[D];太原理工大学;2012年
2 李英华;基于旋转行波的超声抛光振子理论及实验研究[D];辽宁工业大学;2011年
本文编号:2792468
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