冷轧变形过程中三种不同基体钢铁材料形变强化的研究

发布时间：2020-05-26 22:03

【摘要】： 本文介绍了三种钢在冷轧变形过程中的组织演变和形变强化规律，发现三种钢具有不同的形变强化规律。 92ACr钢在冷轧变形过程中会出现片层的弯曲、剪切、显著细化等变形方式，且其在不同变形量下所占比例各不相同。冷轧变形会导致过共析珠光体钢中渗碳体的碎化，但不出现渗碳体溶解到铁素体中。R_(P0.2)与真应变ε很好的符合Hollomon关系式，可用R_(p0.2)=1465ε~(0.18)预测R_(P0.2)。 18-18-0.5N奥氏体不锈钢在本试验冷轧变形范围内并未发生任何相变，始终保持奥氏体单相。变形量小于43.8％时以位错增殖为主，冷轧变形量大于43.8％时以位错的滑移、位错的相互作用、晶粒碎化和孪生为主。18-18-0.5N奥氏体不锈钢在冷轧变形过程中，由于各晶粒的取向各不相同，导致各晶粒变形程度并不相同，从而会导致各晶粒加工硬化程度也不相同。在冷轧变形量小于43.8％时，1nR_(p0.2)与lnε很好的符合：1nR_(p0.2)=7.25467+0.33791ne；在冷轧变形量大于43.8％时，1nR_(p0.2)与lnε很好的符合：1nR_(p0.2)=7.19691+0.22481ne。因此，不同冷轧变形量下的R_(p0.2)可由以上两个方程分段进行预测。加工硬化率拐点的出现是变形方式改变的结果。 AF1410钢经深冷处理，得到了单一的马氏体组织。AF1410钢在本研究的变形范围内未发生任何形变诱导相变。冷轧变形过程中主要伴随着位错组态的变化并最终导致晶粒碎化。变形量较大时，局部的剪切和孪生可以缓解位错的积塞，从而使变形能够顺利进行。大量剪切带的产生导致了塑性显著下降。当冷轧变形量大于29.3％时，1nR_(p0.2)与1nε基本成直线关系加工硬化率n为0.17左右。由该图可以推测冷轧变形量在小于29.3％时，加工硬化率n小于0.17。
【图文】：

照片,原始奥氏体,渗碳体,珠光体团

即发生不均匀变形。跟据S，TAGASHIRA等人的研究1341由于珠光体团的不同取向，，冷轧过程中会产生以下几种不均匀变形:(l)珠光体片层与轧向成较大角度的珠光体团，在轧制过程中会发生弯曲变形(如图2一4a)、b)所示);(2)珠光体片层与轧向成较小角度(特别是片层平行于轧向的珠光体团)的珠光体团，在轧制过程中发生显著细化并平行于轧向，如图2一4c)、d)所示;(3)对于珠光体片层与轧向夹角介于前两种情况之间时，很可能通过各珠光体团之间的协调变形转化为第二种情况，无法协调时也会发生局部剪切变形形成剪切带，如图2一4e)、f)所示。图2一2在原始奥氏体品界上有少量渗碳体析出的全细珠光体组织(12O0X)卜!2一3580C竹湍转变后细玛、)丫.体透q士岛泛微照片

原始组织,奥氏体不锈钢,退火孪晶,冷轧变形

3.3.1冷轧变形前的组织图3一1未变形18一18一0.5N奥氏体不锈钢的原始组织热轧后钢板经950℃ x3Omin~AC制度进行热处理，得到如图3一1所示的组织。原始组织为等轴晶，晶粒大小较均匀约为 40pm左右，此外原始组织中还含有一定数量的退火孪晶。
【学位授予单位】：昆明理工大学
【学位级别】：硕士
【学位授予年份】：2007
【分类号】：TG335.12;TG142.1

【参考文献】