添加ZrC和渗硼处理对Ti(C,N)基金属陶瓷组织和性能的影响
发布时间:2021-02-09 10:52
本文采用粉末冶金方法制备了不同成分的Ti(C,N)基金属陶瓷,研究了不同ZrC含量和渗硼处理对Ti(C,N)基金属陶瓷性能的影响。本论文共分为六章,第一章为绪论,简单介绍了金属陶瓷的发展和应用,以及其显微组织,性能和制备工艺,同时概述了Ti(C,N)基金属陶瓷刀具的种类以及切削性能。第二章介绍了TiC/Ti(C,N)基金属陶瓷的试验原料、制备工艺。第三章介绍了TiC/Ti(C,N)基金属陶瓷力学性能的测试方法以及显微组织的表征方法。第四章讨论了TiC基金属陶瓷成分,显微组织和宏观力学性能之间的关系。本章详细分析了ZrC含量对金属陶瓷组织以及力学性能的影响。实验结果表明:(1)加入ZrC后,形成的富Ti的(Ti,Zr)C固溶体,使晶粒粗化。随着ZrC含量的继续增加,生成了富Zr的(Zr,Ti)C固溶体使晶粒细化。这些固溶体对金属陶瓷都有强化作用。而且,试样的显微组织中都有经典的黑芯/灰壳结构。(2)显微组织中出现了一种新的白芯/灰壳结构,以及单独的白色颗粒,这些新的组织对金属陶瓷的性能有益。(3)ZrC含量对试样的断裂形式影响不大,从金属陶瓷的断面照片可以看出,其断裂模式主要是穿晶断裂和...
【文章来源】:合肥工业大学安徽省 211工程院校 教育部直属院校
【文章页数】:72 页
【学位级别】:硕士
【部分图文】:
Fig.2一1SEM原始粉末的扫描照片(a)微米Tic(b)纳米TINimagesofstartingPowders(a)TIC(mieron)(b)TIN(nm)
2激光粒度分析仪测得的ZrC微米粉的粒径分布图g.2一2ParticlesizedistributionofZrCPowdersmeasuredbylasergranularityanal22.1混合粉料质量计算各试样理论密度的计算通过以下公式可以计算出所设计的Tic/Ti(C,N)基金属陶瓷材料各试密度:l0哪a%b%—十—+…d。db式中:d理一试样的理论密度(g/cm3);a%,b%一试样中a,b组元的质量百分数;d。,d。一试样中a,b组元的理论密度(g/em,)。原料粉末中组元的理论密度如表2一4所示,根据式(2一l)可算得各试样度如表2一5、表2一6所示。
仅影响凝固时金属相形核的难易程度,而且在液相烧结中会导致部分陶瓷相溶解到金属相中(溶解度不同)[64]。从部分试样的sEM一EDs能谱分析也证明了这一点。如图4一3、图4一4、图4一5、表4一1、表4一2、表4一3所示。
【参考文献】:
期刊论文
[1]电冶钢结硬质合金的渗硼研究[J]. 张焱,尤显卿,夏学生,钟成山,田四光. 热处理. 2007(04)
[2]涂层刀具的新进展[J]. 于启勋. 机械工人(冷加工). 2007(09)
[3]烧结工艺对Ti(C,N)基金属陶瓷性能的影响[J]. 陈平,张厚安,唐思文,张欣. 材料热处理学报. 2007(04)
[4]涂层刀具的分类及特点[J]. 刘毅,董英武. 机械工程师. 2007(06)
[5]硬质合金刀具材料技术水平的进展[J]. 于启勋. 新技术新工艺. 2007(05)
[6]陶瓷刀具材料的新进展与应用(上)[J]. 刘战强. 机械工人.冷加工. 2006(10)
[7]Ti(C,N)基金属陶瓷刀具的切削性能[J]. 石增敏,郑勇,刘文俊,袁泉. 中国有色金属学报. 2006(05)
[8]45钢表面镀铬渗硼层的相结构分析[J]. 李福民,刘新生,王书桓. 材料热处理学报. 2006(01)
[9]粉末分散对Ti(C,N)基金属陶瓷力学性能的影响[J]. 夏阳华,熊惟皓. 硅酸盐学报. 2005(03)
[10]金属陶瓷刀具材料的研究现状[J]. 王随莲,黄传真,徐立强,安平. 机械工程师. 2005(03)
本文编号:3025521
【文章来源】:合肥工业大学安徽省 211工程院校 教育部直属院校
【文章页数】:72 页
【学位级别】:硕士
【部分图文】:
Fig.2一1SEM原始粉末的扫描照片(a)微米Tic(b)纳米TINimagesofstartingPowders(a)TIC(mieron)(b)TIN(nm)
2激光粒度分析仪测得的ZrC微米粉的粒径分布图g.2一2ParticlesizedistributionofZrCPowdersmeasuredbylasergranularityanal22.1混合粉料质量计算各试样理论密度的计算通过以下公式可以计算出所设计的Tic/Ti(C,N)基金属陶瓷材料各试密度:l0哪a%b%—十—+…d。db式中:d理一试样的理论密度(g/cm3);a%,b%一试样中a,b组元的质量百分数;d。,d。一试样中a,b组元的理论密度(g/em,)。原料粉末中组元的理论密度如表2一4所示,根据式(2一l)可算得各试样度如表2一5、表2一6所示。
仅影响凝固时金属相形核的难易程度,而且在液相烧结中会导致部分陶瓷相溶解到金属相中(溶解度不同)[64]。从部分试样的sEM一EDs能谱分析也证明了这一点。如图4一3、图4一4、图4一5、表4一1、表4一2、表4一3所示。
【参考文献】:
期刊论文
[1]电冶钢结硬质合金的渗硼研究[J]. 张焱,尤显卿,夏学生,钟成山,田四光. 热处理. 2007(04)
[2]涂层刀具的新进展[J]. 于启勋. 机械工人(冷加工). 2007(09)
[3]烧结工艺对Ti(C,N)基金属陶瓷性能的影响[J]. 陈平,张厚安,唐思文,张欣. 材料热处理学报. 2007(04)
[4]涂层刀具的分类及特点[J]. 刘毅,董英武. 机械工程师. 2007(06)
[5]硬质合金刀具材料技术水平的进展[J]. 于启勋. 新技术新工艺. 2007(05)
[6]陶瓷刀具材料的新进展与应用(上)[J]. 刘战强. 机械工人.冷加工. 2006(10)
[7]Ti(C,N)基金属陶瓷刀具的切削性能[J]. 石增敏,郑勇,刘文俊,袁泉. 中国有色金属学报. 2006(05)
[8]45钢表面镀铬渗硼层的相结构分析[J]. 李福民,刘新生,王书桓. 材料热处理学报. 2006(01)
[9]粉末分散对Ti(C,N)基金属陶瓷力学性能的影响[J]. 夏阳华,熊惟皓. 硅酸盐学报. 2005(03)
[10]金属陶瓷刀具材料的研究现状[J]. 王随莲,黄传真,徐立强,安平. 机械工程师. 2005(03)
本文编号:3025521
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