高应力大变形软岩巷道复合支护技术研究与应用
发布时间：2021-04-09 07:18
软岩巷道的支护问题乃是世界地下工程一项重要而复杂的工程难题,地质条件日趋复杂,高地应力、高地温、高渗透压以及强扰动影响加剧了软岩巷道的支护难度,巷道长期处于“三高一低”的窘境:支护成本高、支护难度高、围岩变形程度高、安全程度低,多数巷道需多次返修、多次扩刷、多次支护,尚不能有效控制围岩变形,保持巷道的稳定。近几年,软岩巷道的支护技术及支护理论虽取得了实质性的突破,但仍存在不足之处,这些不足之处阻碍着软岩巷道支护技术的发展。目前,现有高应力软岩巷道支护技术仍不能满足不同地质条件、不同应力、不同水理环境等条件下巷道围岩稳定性的控制,还处于探索、实践之中。因此,迫切需要开展新的软岩巷道支护基础理论的研究,在新的基础理论研究指导下,使软岩巷道的支护技术有新的突破和发展,以此来控制高应力、大变形的软岩巷道,使煤矿能够安全高效的开采。本文以贵州土城煤矿141712运输上山为工程背景,参考国内外相关文献,现场调研高应力软岩巷道的变形破坏特征,分析软岩巷道的变形破坏机理,提出了“三壳”支护理论,阐述了灌浆支护技术,揭示了“三壳”支护作用原理。基于此,采用FLAC3D数值模拟模拟不...
【文章来源】：贵州大学贵州省 211工程院校
【文章页数】：92 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
软岩巷道变形破坏示意图
井下实拍图
0N m；钢筋网规格为 1800×980mm，搭接长度为 100mm，锚杆打在钢筋索规格为φ21.6mm×L6000mm，间排距为 1200×1200mm，每排施工 5 棵使用 5 节锚固剂，锚固段长为 1500mm，锚索紧固后外露长度 150~250mmm。浆体力学性能测试灌浆浆液采取不同的配比浇筑成圆柱体φ40mm×100mm 的尺寸进行力学性种配比方式进行对比分析具体有：水泥：沙子：水=1:3:0.4、水泥：沙子：水沙子：水=1:4:1.2、水泥：沙子：水=1:2:0.4、水泥：沙子：水=2:3:1.6。测制电液伺服万能试验机器，加载之前的预紧速度为 0.04mm/s、预紧目标 5k01mm/s、位移目标 10mm、试件面积 1256.64mm2、试样原始标距 100mm，控制电液伺服万能试验机器。每个配比浇筑 5 个试样进行力学性能测试，具：
【参考文献】：
期刊论文
[1]高应力破碎岩体巷道中锚注支护的应用研究[J]. 李利峰,韩六平,邓慧琳. 化工矿物与加工. 2016(05)
[2]深部软岩巷道锚注支护机理数值模拟研究[J]. 孟庆彬,韩立军,乔卫国,林登阁,李浩. 采矿与安全工程学报. 2016(01)
[3]深部软岩巷道深-浅耦合全断面锚注支护研究[J]. 王连国,陆银龙,黄耀光,孙海洋. 中国矿业大学学报. 2016(01)
[4]深部软岩巷道锚注支护技术研究现状与展望[J]. 李云,何宇雄,叶川,刘垒. 煤矿安全. 2015(04)
[5]中国可供性煤炭资源潜力分析[J]. 王永,王佟,康高峰,林燕. 中国地质. 2009(04)
[6]隧道新奥法原理与发展[J]. 朱汉华,杨建辉,尚岳全. 隧道建设. 2008(01)
[7]高应力大变形巷道锚注支护技术实践[J]. 陈启永. 煤炭科学技术. 2005(10)
[8]深部开采岩体力学研究[J]. 何满潮,谢和平,彭苏萍,姜耀东. 岩石力学与工程学报. 2005(16)
[9]大变形数值方法在软岩工程中的应用[J]. 何满潮,王树仁. 岩土力学. 2004(02)
[10]高性能喷射混凝土的研究(英文)[J]. 唐明,佟钰. 山东建材学院学报. 1998(S1)
硕士论文
[1]高应力软岩巷道支护技术的研究与应用[D]. 王泽陆.河北工程大学 2014
[2]云驾岭深部松软破碎岩层大断面硐室锚注支护技术研究[D]. 梁苗.河北工程大学 2010
[3]高应力软岩巷道破坏机理及锚注技术研究[D]. 张琨.西安科技大学 2009
[4]深井高应力软岩巷道支护技术实验研究[D]. 张伟.山东科技大学 2007
本文编号：3127185
【文章来源】：贵州大学贵州省 211工程院校
【文章页数】：92 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
软岩巷道变形破坏示意图
井下实拍图
0N m；钢筋网规格为 1800×980mm，搭接长度为 100mm，锚杆打在钢筋索规格为φ21.6mm×L6000mm，间排距为 1200×1200mm，每排施工 5 棵使用 5 节锚固剂，锚固段长为 1500mm，锚索紧固后外露长度 150~250mmm。浆体力学性能测试灌浆浆液采取不同的配比浇筑成圆柱体φ40mm×100mm 的尺寸进行力学性种配比方式进行对比分析具体有：水泥：沙子：水=1:3:0.4、水泥：沙子：水沙子：水=1:4:1.2、水泥：沙子：水=1:2:0.4、水泥：沙子：水=2:3:1.6。测制电液伺服万能试验机器，加载之前的预紧速度为 0.04mm/s、预紧目标 5k01mm/s、位移目标 10mm、试件面积 1256.64mm2、试样原始标距 100mm，控制电液伺服万能试验机器。每个配比浇筑 5 个试样进行力学性能测试，具：
【参考文献】：
期刊论文
[1]高应力破碎岩体巷道中锚注支护的应用研究[J]. 李利峰,韩六平,邓慧琳. 化工矿物与加工. 2016(05)
[2]深部软岩巷道锚注支护机理数值模拟研究[J]. 孟庆彬,韩立军,乔卫国,林登阁,李浩. 采矿与安全工程学报. 2016(01)
[3]深部软岩巷道深-浅耦合全断面锚注支护研究[J]. 王连国,陆银龙,黄耀光,孙海洋. 中国矿业大学学报. 2016(01)
[4]深部软岩巷道锚注支护技术研究现状与展望[J]. 李云,何宇雄,叶川,刘垒. 煤矿安全. 2015(04)
[5]中国可供性煤炭资源潜力分析[J]. 王永,王佟,康高峰,林燕. 中国地质. 2009(04)
[6]隧道新奥法原理与发展[J]. 朱汉华,杨建辉,尚岳全. 隧道建设. 2008(01)
[7]高应力大变形巷道锚注支护技术实践[J]. 陈启永. 煤炭科学技术. 2005(10)
[8]深部开采岩体力学研究[J]. 何满潮,谢和平,彭苏萍,姜耀东. 岩石力学与工程学报. 2005(16)
[9]大变形数值方法在软岩工程中的应用[J]. 何满潮,王树仁. 岩土力学. 2004(02)
[10]高性能喷射混凝土的研究(英文)[J]. 唐明,佟钰. 山东建材学院学报. 1998(S1)
硕士论文
[1]高应力软岩巷道支护技术的研究与应用[D]. 王泽陆.河北工程大学 2014
[2]云驾岭深部松软破碎岩层大断面硐室锚注支护技术研究[D]. 梁苗.河北工程大学 2010
[3]高应力软岩巷道破坏机理及锚注技术研究[D]. 张琨.西安科技大学 2009
[4]深井高应力软岩巷道支护技术实验研究[D]. 张伟.山东科技大学 2007
本文编号：3127185
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