含硫天然气管道中毒潜在影响半径计算方法
【图文】:
鹊燃段r菔盿=0.527,b=0.865,c=0.28,d=0.9。2.2气团中心高度的取值气团从管道中泄漏出后首先快速上升,在巨大阻力条件下,垂直方向速度迅速衰减,气团在很短时间内上升到稳定高度。泄漏气体喷射高度由射流作用产生的位移z1和膨胀作用产生的位移z2两部分组成,z1和z2可由式(7)计算[11]。z1=12.4u0dti醕z2=33u0d2ρbti醕{2(7)式中u0为泄漏气体在孔口处的速度,m/s;d为孔口直径,m;tc为气团中心高度稳定时间,s;ρb为泄漏气体初始密度,图1不同管道泄漏速率随时间变化曲线Fig.1Variationofreleaseratevs.distanceofdifferentpipelinekg/m3;根据式(7)对不同管道条件下,管道泄漏的喷射高度进行计算,计算结果见表1。从表1可以看出,管径越大,运行压力越高,发生泄漏后的喷射高度越大。在计算含硫天然气管道的中毒潜在影响半径时,可按照表1提供的数据,根据不同管道条件选择对应喷射高度代入模型。2.3扩散源强的计算由于泄漏方式的不同,对于瞬时泄漏阶段和连续性泄漏阶段的源强应分别计算。瞬时泄漏气团的总质量应等于30s内管道泄漏的气体总质量Q30,将Q30用管道内气体总质量QP表示为Q30=αQP(8)式中Q30为管道在30s内泄漏出的气体质量,kg;QP为管道内气体总质量,kg。将泄漏过程分为100个时间段,根据管道初始泄漏速率,运用气体状态方程计算各时间段对应的泄漏速率,以此类推可依次计算出各时间段内所泄漏的气体量。α等于Q30和QP的比值,计算结果见表2。从表2可以看出,α与管道运行压力关系不大,但随着管径的变小会明显减校在计算泄漏气团的质量时,可以根据管道条件在表2中选择α的取值。运用气?
-0.2H2t-2+56.32pD2t-1.765e-1.79H2t-1.8{R=ut(11)式中t为扩散时间,s;φ0为天然气质量浓度阈值,kg/m3;R为含硫天然气管道潜在影响半径;u为风速,m/s。应用该模型时首先计算不同时刻点P(ut,0,0)的天然气质量浓度阈值,确定P点天然气体积分数降低至阈值对应的时间t,并用风速u乘以时间t可得硫化氢中毒潜在影响半径R。4应用与分析利用建立的中毒潜在影响半径计算模型,对管径范围114~660mm、压力范围2~7MPa的管道不同时间下目标位置P点的天然气质量浓度阈值进行计算,见图3。从图3可以看出,对于同一直径的管道,压力越低,,点P(ut,0,0)达到最高质量浓度阈值的时间越短,但质量浓度阈值衰减的速度也越快。而对同一压力管道而言,管径越小,点P(ut,0,0)达到最高体积分数的时间越短,但体积分数衰减得也越快。管道硫化氢含量为10%和20%时潜在影响半径计算结果见图4。从图4可看出,含硫天然气管道硫化氢中毒影响半径随介质气体硫化氢体积分数、管径、运行压力的增大而增大,对比不同管道条件下的潜在影响半径计算结果可知:1)管径范围在114~660mm、压力范围在2~7MPa时,天然气中硫化氢体积分数为10%、20%对应的中毒影响半径分别是61.96~339.04m、85.29~504.15m;2)根据1)中管道条件,采用ASMEB31.8S天然气管道潜在影响半径计算模型确定的热辐射潜在影响半径介于16.06~图3不同管道条件下质量浓度随时间变化Fig.3Variationofmassconcentrationofnaturalgaswithtimeunderdifferentpipeconditions1912016年12月何沫,等:含硫天然气管道中毒潜在影响半径计算方法Dec.,2016
【作者单位】: 西南石油大学石油与天然气工程学院;中石油西南油气田分公司安全环保与技术监督研究院;中石油西南油气田分公司川东北气矿;
【分类号】:TE973;TE88
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本文编号:2528361
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