附加阻尼器的球形储罐减震性能研究
发布时间：2021-11-23 21:44
球罐作为石油化工行业的重要设备,在其服役期间,一旦出现问题,后果将是灾难性的,这些事故不仅会引起重大的经济损失,还有可能造成重大的人员伤亡。为了减轻地震对球形储液罐的破坏,本文在国内外学者研究的基础上,根据球罐的本身结构特点,研究对球罐结构附加粘滞阻尼器和粘弹性阻尼器的两种减震方法,从有限元数值仿真分析和理论分析两个方面进行了地震动响应对比分析,研究内容如下:1.建立了附加粘滞阻尼器的减震模型,对比分析了不同速度指数下的阻尼系数、不同速度指数、不同配置方案、不同地震动输入时的地震动响应,结果表明:粘滞阻尼器在不同的地震动输入下均有较好的控制效果;通过在球罐支撑结构上附加粘滞阻尼器,能够在一定程度上降低球罐结构的地震动响应;粘滞阻尼器的参数、配置方案等需要综合考虑工程的实际情况而定。2.建立了附加粘弹性阻尼器的减震模型,进行了粘弹性阻尼器的参数设计,并对粘弹性阻尼器附加在球罐结构上的不同配置方案、不同阻尼比、不同地震动输入以及不同地震动强度输入时的地震动响应进行研究,结果表明:粘弹性阻尼器在很小的地震动作用下就会耗能;通过在球罐支撑结构上附加粘弹性阻尼器,能够在一定程度上降低球罐结构的地...
【文章来源】：东北石油大学黑龙江省
【文章页数】：70 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
应力应变曲线
尼器基本理论及分析方法励频率和应变幅值的影响，而且外界的激励化随着能量消耗产生的热量而变化，所以，与环境条件关系的分析模型很困难。曾经有剪切应变影响的 Sophisiticated 滞回模型，但T. T. Soong 等由实验发现尽管随着温度的升振动的控制的效果总体上是十分有效的，而%—4%）储存在材料中，也就是说材料内部刚度和等效阻尼的力学模型，如图 4.4 所示，之
罐附加粘滞阻尼器参数影响分析，利用有限元软件 ADINA，建立球形储罐元，将液体假设为无粘性、无漩涡、无热小的位移，要求流体模型和结构模型网格置耦合面。罐内液面高度 1.5R，R 为球罐2。球壳采用等参四节点单元（shell elemeng/m3，弹性模量为 2.06 1011N/m2，泊松比模量为 2.06 109N/m2。球壳的直径为 12. 8m。球罐由 10 根支柱支承，用 426 10交叉布置拉杆，截面直径为 0.056m，拉杆共 20 根，拉杆采用 truss 单元。支柱与球壳密度为 7.8 103kg/m3，弹性模量为 2.06 1（shell element）。材料非线性采取双线性 2.15 108N/m2，应变硬化模量为 2.06 109
【参考文献】：
期刊论文
[1]1000m3液氨球罐地震失效分析[J]. 李永泰,顾永干,郭春光,王林,姚志燕. 压力容器. 2014(01)
[2]附加黏滞阻尼器减震结构实用设计方法研究[J]. 翁大根,张超,吕西林,彭林海,徐斌,丁孙玮,周红卫. 振动与冲击. 2012(21)
[3]汶川地震诱发滑坡灾害的数量与面积[J]. 许冲,戴福初,姚鑫. 科技导报. 2009(11)
[4]浅谈地震灾害对液氨球罐的影响[J]. 姚顺. 中国化工装备. 2008(03)
[5]粘弹性阻尼器在结构振动控制中的应用与发展[J]. 陈星. 陕西建筑. 2007(12)
[6]粘滞阻尼减震结构的研究与应用进展[J]. 汪大洋,周云,王烨华,丁鲲. 工程抗震与加固改造. 2006(04)
[7]西安某科研楼顶钢结构塔楼减震控制研究[J]. 陈道政,李爱群,张志强,杨蔚彪. 建筑科学. 2004(03)
[8]地震作用下合肥电视塔粘滞流体阻尼器减震的优化参数分析[J]. 张志强,李爱群,何建平,王建磊,徐幼麟. 工程抗震. 2004(02)
[9]粘弹性阻尼器参数设计及位置优化实用方法[J]. 张琴,楼文娟,陈勇. 结构工程师. 2003(03)
[10]粘滞阻尼器力学性能试验研究[J]. 翁大根,卢著辉,徐斌,周红卫,夏女燕. 世界地震工程. 2002(04)
硕士论文
[1]高举架立式圆筒型储液容器减震技术及理论[D]. 吕远.东北石油大学 2017
[2]不同基体材料粘弹性阻尼器的试验研究[D]. 廖亚新.东南大学 2015
[3]附设粘滞阻尼器的消能减震结构的抗震分析与研究[D]. 凌向前.西南交通大学 2008
[4]球形储罐地震反应及结构控制研究[D]. 宫成欣.大庆石油学院 2007
[5]球形储液罐地震反应分析及减振方法研究[D]. 肖志刚.哈尔滨工业大学 2006
[6]含非线性粘滞阻尼器结构的动力分析[D]. 焦常科.南京理工大学 2006
[7]粘弹性阻尼器控制结构地震响应的设计方法[D]. 张琴.浙江大学 2003
本文编号：3514693
【文章来源】：东北石油大学黑龙江省
【文章页数】：70 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
应力应变曲线
尼器基本理论及分析方法励频率和应变幅值的影响，而且外界的激励化随着能量消耗产生的热量而变化，所以，与环境条件关系的分析模型很困难。曾经有剪切应变影响的 Sophisiticated 滞回模型，但T. T. Soong 等由实验发现尽管随着温度的升振动的控制的效果总体上是十分有效的，而%—4%）储存在材料中，也就是说材料内部刚度和等效阻尼的力学模型，如图 4.4 所示，之
罐附加粘滞阻尼器参数影响分析，利用有限元软件 ADINA，建立球形储罐元，将液体假设为无粘性、无漩涡、无热小的位移，要求流体模型和结构模型网格置耦合面。罐内液面高度 1.5R，R 为球罐2。球壳采用等参四节点单元（shell elemeng/m3，弹性模量为 2.06 1011N/m2，泊松比模量为 2.06 109N/m2。球壳的直径为 12. 8m。球罐由 10 根支柱支承，用 426 10交叉布置拉杆，截面直径为 0.056m，拉杆共 20 根，拉杆采用 truss 单元。支柱与球壳密度为 7.8 103kg/m3，弹性模量为 2.06 1（shell element）。材料非线性采取双线性 2.15 108N/m2，应变硬化模量为 2.06 109
【参考文献】：
期刊论文
[1]1000m3液氨球罐地震失效分析[J]. 李永泰,顾永干,郭春光,王林,姚志燕. 压力容器. 2014(01)
[2]附加黏滞阻尼器减震结构实用设计方法研究[J]. 翁大根,张超,吕西林,彭林海,徐斌,丁孙玮,周红卫. 振动与冲击. 2012(21)
[3]汶川地震诱发滑坡灾害的数量与面积[J]. 许冲,戴福初,姚鑫. 科技导报. 2009(11)
[4]浅谈地震灾害对液氨球罐的影响[J]. 姚顺. 中国化工装备. 2008(03)
[5]粘弹性阻尼器在结构振动控制中的应用与发展[J]. 陈星. 陕西建筑. 2007(12)
[6]粘滞阻尼减震结构的研究与应用进展[J]. 汪大洋,周云,王烨华,丁鲲. 工程抗震与加固改造. 2006(04)
[7]西安某科研楼顶钢结构塔楼减震控制研究[J]. 陈道政,李爱群,张志强,杨蔚彪. 建筑科学. 2004(03)
[8]地震作用下合肥电视塔粘滞流体阻尼器减震的优化参数分析[J]. 张志强,李爱群,何建平,王建磊,徐幼麟. 工程抗震. 2004(02)
[9]粘弹性阻尼器参数设计及位置优化实用方法[J]. 张琴,楼文娟,陈勇. 结构工程师. 2003(03)
[10]粘滞阻尼器力学性能试验研究[J]. 翁大根,卢著辉,徐斌,周红卫,夏女燕. 世界地震工程. 2002(04)
硕士论文
[1]高举架立式圆筒型储液容器减震技术及理论[D]. 吕远.东北石油大学 2017
[2]不同基体材料粘弹性阻尼器的试验研究[D]. 廖亚新.东南大学 2015
[3]附设粘滞阻尼器的消能减震结构的抗震分析与研究[D]. 凌向前.西南交通大学 2008
[4]球形储罐地震反应及结构控制研究[D]. 宫成欣.大庆石油学院 2007
[5]球形储液罐地震反应分析及减振方法研究[D]. 肖志刚.哈尔滨工业大学 2006
[6]含非线性粘滞阻尼器结构的动力分析[D]. 焦常科.南京理工大学 2006
[7]粘弹性阻尼器控制结构地震响应的设计方法[D]. 张琴.浙江大学 2003
本文编号：3514693
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