基于热加工图的F/M钢成形机制和工艺优化
发布时间：2021-07-07 20:50
采用Gleeble-3500对铁素体/马氏体（F/M）钢的热成形规律进行了研究。基于F/M钢热压缩应力-应变曲线,建立了F/M钢动态材料模型（dynamic material model,DMM）热加工图,并通过金相分析对热加工图进行了验证。结合热加工图和金相分析,研究了F/M钢热成形过程中的组织变化,给出了不同情况下的热加工参数:如后续需要继续大变形加工,可采用850℃、应变速率0.01 s-1作为加工参数,该参数可生成细小、均匀且易加工的铁素体组织;如后续对F/M钢有较高的强度要求,可选取1 150℃、应变速率10 s-1作为加工参数,该参数可生成细小、均匀且高强度的马氏体。
【文章来源】：中国科技论文. 2020,15(04)北大核心
【文章页数】：7 页
【部分图文】：
热压缩真应力-应变曲线
式中:P为热成形过程中外部输入的机械功率;G为耗散量,材料发生塑性变形所消耗的功率,大部分转化为黏塑性热,小部分以缺陷形式存储于材料内;J为耗散协量,材料发生组织演变所消耗的功率;Jmax为理想线性耗散时的耗散协量,Jmax=P/2;σ为流变应力; ε ˙ 为应变速率。真应变分别为0.3、0.5、0.7、0.9时的功率耗散如图2所示。一般情况下，功率耗散因子较大时，用于发生组织演变的能量较大，用于发生塑性变形的能量较小，此时材料表现为易变形（无失稳现象），组织均匀。由图2可知，随应变量的增加，功率耗散因子小的区域逐渐减小，功率耗散因子大的区域逐渐增加，即随着应变的增大，用于塑性变形的能量比例减小，而用于组织演化的能量比例增加。
lg ?σ- lg ? ε ˙ 的三次多项式拟合
【参考文献】：
期刊论文
[1]应用Murty准则优化TC11钛合金高温变形参数[J]. 李鑫,鲁世强,王克鲁,赵为纲,李臻熙,曹春晓. 金属学报. 2007(12)
[2]用于控制材料热加工组织与性能的动态材料模型理论及其应用[J]. 鲁世强,李鑫,王克鲁,董显娟,李臻熙,曹春晓. 机械工程学报. 2007(08)
[3]基于动态材料模型的材料热加工工艺优化方法[J]. 鲁世强,李鑫,王克鲁,董显娟,李臻熙,曹春晓. 中国有色金属学报. 2007(06)
[4]TA15合金的热变形行为及加工图[J]. 李淼泉,李晓丽,龙丽,许广兴,于浩,迟彩楼,温国华. 稀有金属材料与工程. 2006(09)
本文编号：3270347
【文章来源】：中国科技论文. 2020,15(04)北大核心
【文章页数】：7 页
【部分图文】：
热压缩真应力-应变曲线
式中:P为热成形过程中外部输入的机械功率;G为耗散量,材料发生塑性变形所消耗的功率,大部分转化为黏塑性热,小部分以缺陷形式存储于材料内;J为耗散协量,材料发生组织演变所消耗的功率;Jmax为理想线性耗散时的耗散协量,Jmax=P/2;σ为流变应力; ε ˙ 为应变速率。真应变分别为0.3、0.5、0.7、0.9时的功率耗散如图2所示。一般情况下，功率耗散因子较大时，用于发生组织演变的能量较大，用于发生塑性变形的能量较小，此时材料表现为易变形（无失稳现象），组织均匀。由图2可知，随应变量的增加，功率耗散因子小的区域逐渐减小，功率耗散因子大的区域逐渐增加，即随着应变的增大，用于塑性变形的能量比例减小，而用于组织演化的能量比例增加。
lg ?σ- lg ? ε ˙ 的三次多项式拟合
【参考文献】：
期刊论文
[1]应用Murty准则优化TC11钛合金高温变形参数[J]. 李鑫,鲁世强,王克鲁,赵为纲,李臻熙,曹春晓. 金属学报. 2007(12)
[2]用于控制材料热加工组织与性能的动态材料模型理论及其应用[J]. 鲁世强,李鑫,王克鲁,董显娟,李臻熙,曹春晓. 机械工程学报. 2007(08)
[3]基于动态材料模型的材料热加工工艺优化方法[J]. 鲁世强,李鑫,王克鲁,董显娟,李臻熙,曹春晓. 中国有色金属学报. 2007(06)
[4]TA15合金的热变形行为及加工图[J]. 李淼泉,李晓丽,龙丽,许广兴,于浩,迟彩楼,温国华. 稀有金属材料与工程. 2006(09)
本文编号：3270347
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