反应堆级钚驱动下钍基高温堆SB型燃料组件特性分析

发布时间：2024-05-12 07:47

　　为了确定反应堆级钚作为钍基高温堆S&B型组件驱动燃料的基本特性,本文以模块式高温气冷堆S&B型燃料组件为研究模型,利用DRAGON程序和JEFF-3.1.1 SHEM-295群截面库进行计算。采用修正四因子公式对钍含量以及钍钚空间分离效应对初始无限增殖系数影响进行分析。同时,进一步比较了不同空间分离尺度下熔盐与氦气作为冷却剂时初始无限增殖系数的差异。结果表明:随着钍含量的增加,有效增殖系数在S&B 6+3这一空间分离尺度先下降后上升,在其他空间分离尺度均下降,其变化主要由快中子裂变系数的大小随钍含量的变化决定。在钍含量一定时,随着钍钚空间分离尺度增大,初始无限增殖系数增加。熔盐作为冷却剂的初始无限增殖系数在钍含量小于50%情况下较氦气冷却时小,在钍含量大于50%情况下较氦气冷却时大,且不随空间分离尺度发生变化。

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【部分图文】：

图1S&B4+5燃料组件示意图cmFig.1SchematicDiagramofS&B4+5FuelBlocks

㏕hO2放置在组件外侧，B值的大小代表空间分离尺度的大校由于三结构同向性型（TRISO）燃料颗粒装量不能超过0.5，使得增殖区与燃料区允许排布的燃料圈数受到限制，因此计算时B的值取3~7[12]。MOX型组件几何结构与S&B型组件相同，仅将分离型燃料替换为均匀弥散型燃料。燃料组件....

图2初始无限增殖系数随钍含量变化规律

?淙醇粒??力为7MPa。计算时控制组件总的重金属（钍和钚）装量恒定，为7000g，燃耗计算时比功率为100MW·d·t-1(HM)。WGPu与RGPu同位素含量如表1所示。图1S&B4+5燃料组件示意图cmFig.1SchematicDiagramofS&B4+5FuelBlo....

图3寿期末增殖区233U的质量Fig.3Massof233UinBlanketatEndofLife

王金成等：RGPu与WGPu驱动条件下钍基S&B型燃料组件特性分析19为驱动燃料的一个关键参数。不同钍含量下S&B6+3型燃料组件寿期末增殖区233U含量如图3所示。由图可知，WGPu寿期末233U的含量较RGPu大，且不随钍含量的大小发生改变。由表3可知，因为WGPu有更高的热....

图4燃耗深度随钍含量变化关系

王金成等：RGPu与WGPu驱动条件下钍基S&B型燃料组件特性分析19为驱动燃料的一个关键参数。不同钍含量下S&B6+3型燃料组件寿期末增殖区233U含量如图3所示。由图可知，WGPu寿期末233U的含量较RGPu大，且不随钍含量的大小发生改变。由表3可知，因为WGPu有更高的热....

本文编号：3971076