非均相臭氧深度处理制药废水的研究
发布时间:2021-08-29 18:58
制药废水成分复杂,有机物种类多,浓度高,COD和BOD5高,NH3-N、固体悬浮物SS浓度高,色度深,毒性大,是难降解的高浓度有机废水之一。目前国内外制药企业基本上采用物化预处理,二级生化处理的传统工艺进行废水处理,但是二级生化后的废水仍含有较多难以降解的有机物,难以达到我国制药废水污染物排放新标准(GB21903-2008),因此对制药废水进行深度处理显得尤为重要。本文采用非均相臭氧催化氧化技术对制药废水二级生化出水进行深度处理研究。采用浸渍法制备高效催化剂,分别对催化剂载体选择、活化方式、活性组分及制备工艺条件进行了实验研究。用最佳条件下制备的催化剂进行了臭氧催化氧化连续小试实验,并对连续实验工艺条件:催化剂投加量、臭氧投加量、停留时间、气液接触方式、臭氧利用率进行了考察。在连续小试得到的最佳处理工艺条件基础上,在污水处理厂现场进行了放大实验与耦合生化实验研究。考察臭氧耦合活性污泥法、臭氧耦合MBR两种工艺与直接进行活性污泥法和直接进行MBR处理二级生化出水进行了对比。本文以浸渍法制备催化剂,以陶粒为载体,结果表明在浸渍液浓度0.75mo...
【文章来源】:河北科技大学河北省
【文章页数】:69 页
【学位级别】:硕士
【部分图文】:
非均相催化氧化半连续操作流程简图
27(b)图 3-14 陶粒载体(a)和 NiO-Fe2O3/陶粒催化剂(b)的 SEM 图本章小结) 实验表明对于非均相臭氧催化氧化处理制药废水催化剂载体中黏土的制药废水处理效果优于粉煤灰和高岭土陶粒。) 在对陶粒载体进行活化处理的选择实验结果表明热活化后的黏土陶
图 4-1 臭氧催化氧化流程示意图4.3 反应停留时间计算的确定由于臭氧催化氧化反应实在高径比较大的管内进行的,为验证臭氧催化氧化在管式反应器中的停留时间确定,进行了实验验证实验。反应是在通入臭氧时开始计时,内间隔 15 分钟进行取样进行 COD 测定和 COD 去除率计算,按照平推流计算进水流量为 39.33ml/min 时从开始通入臭氧开始计时经,过 45 分钟后在通入臭氧那一时刻反应器中的水正好在出水口流出。实验结果如图 4-2 所示:500550600650700750800850900OC(mgD/L)出出CODCOD去去去101520253035404550ODC去去%
【参考文献】:
期刊论文
[1]电-多相臭氧催化技术处理金刚烷胺制药废水[J]. 马富军,李新洋,宗博洋,于晓华,孙绍斌,姚宏. 中国环境科学. 2018(10)
[2]催化臭氧化处理抗生素废水催化剂的制备[J]. 郜子兴,杨文玲. 水处理技术. 2018(03)
[3]混凝—臭氧—生化法组合工艺深度处理制药厂二级出水[J]. 周义辉,刘东方,孟凡盛,宋宗武. 工业水处理. 2017(12)
[4]我国制药行业发展现状及发展趋势探究[J]. 潘中立. 现代营销(下旬刊). 2017(05)
[5]电催化+臭氧协同技术处理印染废水的研究[J]. 蒲柳,唐俊,陈武,窦丽花,胡琴,周世平. 中国石油和化工标准与质量. 2017(09)
[6]臭氧-过硫酸盐工艺深度处理垃圾焚烧渗沥液[J]. 李才华,姜枫,邹秋爽,孙德智. 环境工程学报. 2017(04)
[7]用于臭氧催化氧化处理抗生素废水的催化剂的制备[J]. 郜子兴,姚璐霞,杨文玲,吴赳. 工业水处理. 2017(03)
[8]γ-Al2O3催化臭氧深度处理蔗渣制浆废水[J]. 莫立焕,谈金强,王聪聪,徐峻,李军. 华南理工大学学报(自然科学版). 2017(02)
[9]我国制药行业发展现状及发展趋势分析[J]. 李雅雯. 北方经贸. 2017(01)
[10]O3/H2O2/Fe2+催化氧化深度处理煤气化废水的研究[J]. 乔瑞平,魏祥甲,王兰,俞彬,乔丽丽,施博颖. 安全与环境学报. 2016(06)
硕士论文
[1]热混凝-O3/H2O2氧化法处理某石油化工厂污水的研究[D]. 李海刚.青岛科技大学 2014
本文编号:3371200
【文章来源】:河北科技大学河北省
【文章页数】:69 页
【学位级别】:硕士
【部分图文】:
非均相催化氧化半连续操作流程简图
27(b)图 3-14 陶粒载体(a)和 NiO-Fe2O3/陶粒催化剂(b)的 SEM 图本章小结) 实验表明对于非均相臭氧催化氧化处理制药废水催化剂载体中黏土的制药废水处理效果优于粉煤灰和高岭土陶粒。) 在对陶粒载体进行活化处理的选择实验结果表明热活化后的黏土陶
图 4-1 臭氧催化氧化流程示意图4.3 反应停留时间计算的确定由于臭氧催化氧化反应实在高径比较大的管内进行的,为验证臭氧催化氧化在管式反应器中的停留时间确定,进行了实验验证实验。反应是在通入臭氧时开始计时,内间隔 15 分钟进行取样进行 COD 测定和 COD 去除率计算,按照平推流计算进水流量为 39.33ml/min 时从开始通入臭氧开始计时经,过 45 分钟后在通入臭氧那一时刻反应器中的水正好在出水口流出。实验结果如图 4-2 所示:500550600650700750800850900OC(mgD/L)出出CODCOD去去去101520253035404550ODC去去%
【参考文献】:
期刊论文
[1]电-多相臭氧催化技术处理金刚烷胺制药废水[J]. 马富军,李新洋,宗博洋,于晓华,孙绍斌,姚宏. 中国环境科学. 2018(10)
[2]催化臭氧化处理抗生素废水催化剂的制备[J]. 郜子兴,杨文玲. 水处理技术. 2018(03)
[3]混凝—臭氧—生化法组合工艺深度处理制药厂二级出水[J]. 周义辉,刘东方,孟凡盛,宋宗武. 工业水处理. 2017(12)
[4]我国制药行业发展现状及发展趋势探究[J]. 潘中立. 现代营销(下旬刊). 2017(05)
[5]电催化+臭氧协同技术处理印染废水的研究[J]. 蒲柳,唐俊,陈武,窦丽花,胡琴,周世平. 中国石油和化工标准与质量. 2017(09)
[6]臭氧-过硫酸盐工艺深度处理垃圾焚烧渗沥液[J]. 李才华,姜枫,邹秋爽,孙德智. 环境工程学报. 2017(04)
[7]用于臭氧催化氧化处理抗生素废水的催化剂的制备[J]. 郜子兴,姚璐霞,杨文玲,吴赳. 工业水处理. 2017(03)
[8]γ-Al2O3催化臭氧深度处理蔗渣制浆废水[J]. 莫立焕,谈金强,王聪聪,徐峻,李军. 华南理工大学学报(自然科学版). 2017(02)
[9]我国制药行业发展现状及发展趋势分析[J]. 李雅雯. 北方经贸. 2017(01)
[10]O3/H2O2/Fe2+催化氧化深度处理煤气化废水的研究[J]. 乔瑞平,魏祥甲,王兰,俞彬,乔丽丽,施博颖. 安全与环境学报. 2016(06)
硕士论文
[1]热混凝-O3/H2O2氧化法处理某石油化工厂污水的研究[D]. 李海刚.青岛科技大学 2014
本文编号:3371200
本文链接:https://www.wllwen.com/projectlw/hxgylw/3371200.html
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