不同湍流模型对风力机叶片翼型气动性能参数计算结果的影响研究
发布时间:2021-10-16 10:13
为了比较不同湍流模型得到的风力机叶片翼型气动性能参数计算结果的区别,采用S-A、SST k-ω和RNG k-ω这3种湍流模型对风力机叶片NACA0018翼型进行数值计算,然后将得到的结果和文献给出的风洞实验值进行比较,最后分别讨论了一阶迎风、二阶迎风和QUICK这3种离散格式对计算精度的影响。结果表明:当翼型在未失速(攻角小于14°)状态时,RNG k-ω模型得到的升力系数值与实验值最为接近;当翼型处于失速状态(攻角大于等于14°)时,S-A模型得到的升力系数值与实验值最为接近,而SST k-ω模型得到的阻力系数值与实验值最为接近。
【文章来源】:太阳能. 2020,(08)
【文章页数】:5 页
【部分图文】:
翼型近壁面网格分布
由图2可知,当攻角小于14°时,RNG k-ε模型计算得到的升力系数值与实验值最为接近;当攻角大于等于14°时,S-A模型得到的升力系数值与实验值最为吻合。由图3可知,当攻角小于14°时,RNG k-ε模型计算得到的阻力系数值与实验值较为接近;当攻角大于等于14°时,SST k-ε模型计算得到的阻力系数值与实验值最为接近,准确度令人满意。图3 阻力系数随攻角变化的情况
阻力系数随攻角变化的情况
【参考文献】:
期刊论文
[1]湍流模型对风力机翼型气动性能模拟的影响研究[J]. 韩中合,朱路,王珊. 能源与节能. 2018(10)
[2]基于风洞试验和仿真的垂直轴风力发电机的湍流模型分析[J]. 杨燕昭,郭志平,张艳锋,李庆安. 机械设计与制造. 2017(10)
[3]基于CFD技术的风力机叶片翼型气动特性模拟计算[J]. 彭续云,邓胜祥. 太阳能. 2017(08)
[4]风力机翼型气动性能数值模拟方法研究[J]. 丁勤卫,李春,郝文星,叶舟. 能源工程. 2017(02)
[5]垂直轴风力机二维流场数值模拟[J]. 王颖达,吴国庆,倪佩佩,张旭东. 南通大学学报(自然科学版). 2013(04)
[6]风力机翼型大攻角分离流的数值模拟[J]. 王文龙,何斌,傅洁,范钦珊. 可再生能源. 2012(08)
[7]水平轴风力机叶片翼型流场的数值模拟[J]. 闫海津,李佳,胡丹梅. 能源技术. 2010(02)
硕士论文
[1]H型垂直轴风力机风轮气动设计及气动性能研究[D]. 姬永魁.兰州理工大学 2012
[2]直叶片垂直轴风力机研究[D]. 巫发明.兰州理工大学 2009
本文编号:3439623
【文章来源】:太阳能. 2020,(08)
【文章页数】:5 页
【部分图文】:
翼型近壁面网格分布
由图2可知,当攻角小于14°时,RNG k-ε模型计算得到的升力系数值与实验值最为接近;当攻角大于等于14°时,S-A模型得到的升力系数值与实验值最为吻合。由图3可知,当攻角小于14°时,RNG k-ε模型计算得到的阻力系数值与实验值较为接近;当攻角大于等于14°时,SST k-ε模型计算得到的阻力系数值与实验值最为接近,准确度令人满意。图3 阻力系数随攻角变化的情况
阻力系数随攻角变化的情况
【参考文献】:
期刊论文
[1]湍流模型对风力机翼型气动性能模拟的影响研究[J]. 韩中合,朱路,王珊. 能源与节能. 2018(10)
[2]基于风洞试验和仿真的垂直轴风力发电机的湍流模型分析[J]. 杨燕昭,郭志平,张艳锋,李庆安. 机械设计与制造. 2017(10)
[3]基于CFD技术的风力机叶片翼型气动特性模拟计算[J]. 彭续云,邓胜祥. 太阳能. 2017(08)
[4]风力机翼型气动性能数值模拟方法研究[J]. 丁勤卫,李春,郝文星,叶舟. 能源工程. 2017(02)
[5]垂直轴风力机二维流场数值模拟[J]. 王颖达,吴国庆,倪佩佩,张旭东. 南通大学学报(自然科学版). 2013(04)
[6]风力机翼型大攻角分离流的数值模拟[J]. 王文龙,何斌,傅洁,范钦珊. 可再生能源. 2012(08)
[7]水平轴风力机叶片翼型流场的数值模拟[J]. 闫海津,李佳,胡丹梅. 能源技术. 2010(02)
硕士论文
[1]H型垂直轴风力机风轮气动设计及气动性能研究[D]. 姬永魁.兰州理工大学 2012
[2]直叶片垂直轴风力机研究[D]. 巫发明.兰州理工大学 2009
本文编号:3439623
本文链接:https://www.wllwen.com/projectlw/xnylw/3439623.html