CLR-A 2 O-MBR耦合工艺处理生活垃圾焚烧厂渗滤液的优化运行及效能研究
发布时间：2021-01-04 09:31
随着我国城镇化进程的加快和人民生活水平的不断提高,城市生活垃圾的产生量与日俱增。目前,焚烧工艺是城市生活垃圾减量化的主要处理方式之一,但是在此过程中会产生大量的垃圾渗滤液。垃圾渗滤液是一种成分复杂的有机废水,含有高浓度有机物、氨氮以及重金属等有毒有害物质,处理难度较高。因此如何经济高效的处理垃圾渗滤液是城市生活垃圾无害化综合处理的关键之一。本论文以实际垃圾焚烧厂渗滤液为研究对象。首先,以好氧剩余污泥为接种污泥,采用规模化CLR反应器（CH4 Lifting Reactor）对垃圾渗滤液进行厌氧生物处理,并深入分析了污泥颗粒化过程;同时采用分子生态学手段对厌氧消化过程中的微生物种群结构演替进行了研究。此外,针对垃圾渗滤液厌氧出水低碳氮比的特性,研发了A2O-MBR耦合处理工艺,并优化其关键参数,实现了垃圾渗滤液厌氧出水的短程硝化反硝化,保证了有机物和总氮的高效去除,达到接管标准。主要研究结果如下:（1）CLR厌氧反应器在整个运行过程中可划分为四个阶段:污泥驯化阶段、负荷提升阶段、系统恢复阶段和稳定运行阶段。反应器启动负荷为3.14-4.61 k...
【文章来源】：江南大学江苏省 211工程院校 教育部直属院校
【文章页数】：106 页
【学位级别】：博士
【部分图文】：
室内封闭式垃圾储存坑Fig.1-3Indoorenclosedmunicipalsolidwastestoragepit
H FTT循环出水出水循环泵气液分离器布水器厌氧反应器第二层三相分离器第一层三相分离器循环罐 水沼气污泥层图 2-1 CLR 厌氧反应器结构示意图g. 2-2 Schematic diagram of CLR anaerobic
厌氧反应器运行参数变化：（a）进出水 COD 和 COD 去除率；（b）有机负荷的提产率的变化；（c）进出水 VFAs 浓度的变化； Operation parameters of anaerobic reactor: (a) COD concentration and COD romoval efficBiogas production rate and organic loading rate; (c) Influent and effluent VFAs厌氧反应器运行稳定性评价氧反应器在高浓度有机负荷下极易出现酸化现象，产甲烷菌生长代谢适宜.5-7.8，VFAs累积将导致pH值的降低，影响产甲烷菌的生长，降低厌氧消此，在厌氧反应器的运行过程中，VFAs、pH和碱度通常作为反应器稳定考指标[86]。图2-5（a）和（b）所示，由于垃圾渗滤液在自然环境下的酸化导致pH较低（4度较高（5 800-12 800 mg/L），但在厌氧反应器的整个运行过程中出水pH.0-8.02；垃圾渗滤液原水的碱度为8 120-10 600 mg/L，经厌氧反应器降解后质的降解，氨氮和碳酸盐等无机物质的增加，使得出水碱度高于原水（9g/L）。根据Bohdziewicz.J等[87]在垃圾渗滤液厌氧处理的实验研究中表明，比值超过0.3时将对厌氧消化产生抑制作用。在实验运行过程中，反应器启
【参考文献】：
期刊论文
[1]IC—N/D—A3/O3工艺在垃圾渗滤液处理中的应用[J]. 王涛,黄振兴,阮文权,缪恒锋,赵明星,任洪艳. 工业水处理. 2015(04)
[2]低C/N垃圾渗滤液短程硝化最佳DO与温度的研究[J]. 赵群英,赵炎. 西安工业大学学报. 2014(12)
[3]游离氨对硝化菌活性的抑制及可逆性影响[J]. 孙洪伟,尤永军,赵华南,郭英,于海燕,李晗,马娟. 中国环境科学. 2015(01)
[4]厌氧氨氧化技术应用研究进展[J]. 宋瑞静,于静洁,王少坡,孙力平. 环境工程. 2014(S1)
[5]城市生活垃圾填埋场渗滤液处理工艺综述[J]. 唐宇,汤红妍. 工业技术创新. 2014(03)
[6]城市生活垃圾焚烧厂渗滤液特点及处理现状[J]. 杨柳,耿晓丽. 中国沼气. 2014(04)
[7]Biological nutrient removal by internal circulation upflow sludge blanket reactor after landfill leachate pretreatment[J]. Alkhafaji R.Abood,Jianguo Bao,Zaidun N.Abudi. Journal of Environmental Sciences. 2013(10)
[8]污泥胞外聚合物的提取方法及其对污泥脱水性能的影响[J]. 周俊,周立祥,黄焕忠. 环境科学. 2013(07)
[9]改进UASB厌氧反应器布水器的创新实践[J]. 贾伯林,曹春秋,朱忠华,王飞,张金红,李星星,李建飞. 中国给水排水. 2012(18)
[10]EGSB反应器处理城市生活垃圾沥滤液[J]. 叶杰旭,党岩,穆永杰,孙德智. 环境工程学报. 2012(07)
本文编号：2956545
【文章来源】：江南大学江苏省 211工程院校 教育部直属院校
【文章页数】：106 页
【学位级别】：博士
【部分图文】：
室内封闭式垃圾储存坑Fig.1-3Indoorenclosedmunicipalsolidwastestoragepit
H FTT循环出水出水循环泵气液分离器布水器厌氧反应器第二层三相分离器第一层三相分离器循环罐 水沼气污泥层图 2-1 CLR 厌氧反应器结构示意图g. 2-2 Schematic diagram of CLR anaerobic
厌氧反应器运行参数变化：（a）进出水 COD 和 COD 去除率；（b）有机负荷的提产率的变化；（c）进出水 VFAs 浓度的变化； Operation parameters of anaerobic reactor: (a) COD concentration and COD romoval efficBiogas production rate and organic loading rate; (c) Influent and effluent VFAs厌氧反应器运行稳定性评价氧反应器在高浓度有机负荷下极易出现酸化现象，产甲烷菌生长代谢适宜.5-7.8，VFAs累积将导致pH值的降低，影响产甲烷菌的生长，降低厌氧消此，在厌氧反应器的运行过程中，VFAs、pH和碱度通常作为反应器稳定考指标[86]。图2-5（a）和（b）所示，由于垃圾渗滤液在自然环境下的酸化导致pH较低（4度较高（5 800-12 800 mg/L），但在厌氧反应器的整个运行过程中出水pH.0-8.02；垃圾渗滤液原水的碱度为8 120-10 600 mg/L，经厌氧反应器降解后质的降解，氨氮和碳酸盐等无机物质的增加，使得出水碱度高于原水（9g/L）。根据Bohdziewicz.J等[87]在垃圾渗滤液厌氧处理的实验研究中表明，比值超过0.3时将对厌氧消化产生抑制作用。在实验运行过程中，反应器启
【参考文献】：
期刊论文
[1]IC—N/D—A3/O3工艺在垃圾渗滤液处理中的应用[J]. 王涛,黄振兴,阮文权,缪恒锋,赵明星,任洪艳. 工业水处理. 2015(04)
[2]低C/N垃圾渗滤液短程硝化最佳DO与温度的研究[J]. 赵群英,赵炎. 西安工业大学学报. 2014(12)
[3]游离氨对硝化菌活性的抑制及可逆性影响[J]. 孙洪伟,尤永军,赵华南,郭英,于海燕,李晗,马娟. 中国环境科学. 2015(01)
[4]厌氧氨氧化技术应用研究进展[J]. 宋瑞静,于静洁,王少坡,孙力平. 环境工程. 2014(S1)
[5]城市生活垃圾填埋场渗滤液处理工艺综述[J]. 唐宇,汤红妍. 工业技术创新. 2014(03)
[6]城市生活垃圾焚烧厂渗滤液特点及处理现状[J]. 杨柳,耿晓丽. 中国沼气. 2014(04)
[7]Biological nutrient removal by internal circulation upflow sludge blanket reactor after landfill leachate pretreatment[J]. Alkhafaji R.Abood,Jianguo Bao,Zaidun N.Abudi. Journal of Environmental Sciences. 2013(10)
[8]污泥胞外聚合物的提取方法及其对污泥脱水性能的影响[J]. 周俊,周立祥,黄焕忠. 环境科学. 2013(07)
[9]改进UASB厌氧反应器布水器的创新实践[J]. 贾伯林,曹春秋,朱忠华,王飞,张金红,李星星,李建飞. 中国给水排水. 2012(18)
[10]EGSB反应器处理城市生活垃圾沥滤液[J]. 叶杰旭,党岩,穆永杰,孙德智. 环境工程学报. 2012(07)
本文编号：2956545
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