明胶基电纺小直径人造血管的制备及性能研究
发布时间:2021-08-03 03:37
静电纺丝法可以制备得到纳米到微米级纤维膜,可模仿细胞外基质(ECM)的组成和结构;同时,通过调整收集转轴的直径,可一步获得特定内径的管状支架。在本研究中,采用同轴电纺法制备了生物降解性核壳纤维支架。选择生物降解合成高分子聚已内酯(PCL)作为核壳纤维的内核,为复合纤维支架提供适宜的机械性能;选择较好细胞相容天然材料明胶作为核壳纤维的外壳,以增强细胞在纤维支架中的粘附增殖。研究了内径为3.5mm人造血管支架的机械性能,结果表明,PCL含量较高的人造血管支架中纤维直径、孔隙率与孔径均较大,具有较高的拉伸强度、缝合强度与渗漏性,但其顺应性相对较差。与天然血管相比,电纺人造血管支架有着近似的机械性能,具有潜在的应用价值。为克服戊二醛作为明胶交联剂存在较高细胞毒性等缺点,探索了两种温和交联方法制备明胶电纺膜。第一种方法是基于巯基-双键反应的光交联;第二种方法是以具有优异生物相容性的天然原料-原花青素为交联剂对明胶电纺纤维膜进行交联。将甲基丙烯酸接枝到明胶侧基,电纺四巯基化合物与改性明胶溶液,进行紫外辐照交联。研究结果表明,与传统基于双键自由基聚合的光交联相比,巯基的引入可以提高明胶的交联程度,但...
【文章来源】:浙江大学浙江省 211工程院校 985工程院校 教育部直属院校
【文章页数】:80 页
【学位级别】:硕士
【部分图文】:
1静电纺丝法制备小直径人造血管装置图
造血管的内径为3.smm,整根人造血管的内径基本没有变化一端采用一个长约3cm,外径3.5~的不朽钢管,另一端用管。将测试试样安装在适配器上,通过扎带扎紧,确保不发接受与测量程中由试样渗透出的水,流入试样下的接受容器。流出水量或体积量法,本设计采用了体积量法,测量单位时间内流程:将样品固定在自制的适配器上;往渗透液高位槽中注入管内的压力,排除血管内残存的空气,使压力达到16.0土0.llnHg)。保持压力并测量605内流过血管壁的泄漏量。渗透液过流面积,渗漏量要以毫升每(分·平方厘米)表示出漏量,应以毫升每分表示。
它最真实地反映了人造血管植入人体内后的抗压能力。在此章人造血管破裂强度的测试中,我们选择加压破裂强度作为测试方法,制作了合适的测试装置。装置主要包括以下组成部分:压力产生装置、压力测试装置、试样夹持装置。i、压力产生装置。我们选择手动增压泵和缓冲罐组成压力产生装置,该装置可以稳定向样品提供压力,使样品达到有效长度。11、压力测试装置。我们采用量程为IMpa,测量精度为0.01MPa的机械式压力表及精度为0.01kPa的数显压力表作为压力测量仪器。ili、试样夹持装置。测试过程中应保证样品能够牢牢地夹在装置上,夹持处不会因压力的增大而出现渗漏,并能使样品达到其有效长度。此处我们选用与渗透性测试装置中相同规格的适配器用作试样的夹持装置。测试时将样品直接连接到加压仪器上,通过手动增压泵向样品内稳定加压.测量血管内的压力。记录血管样品破裂时或测试无法继续时的压力值。
【参考文献】:
期刊论文
[1]静电纺PLA管状支架的结构及其生物力学性能[J]. 王曙东,尹桂波,张幼珠,王红卫,蒋新建,董智慧. 材料工程. 2008(10)
[2]小口径微孔聚氨酯人造血管生物力学性能研究[J]. 周飞,徐卫林,欧阳晨曦,林玲,许海叶,陈玉波. 医用生物力学. 2008(04)
[3]原花青素诱导明胶水凝胶的形成与稳定[J]. 张倩,穆畅道,李丽英,丁宗雷,林炜. 皮革科学与工程. 2008(03)
[4]静电纺丝的主要参数对PLGA纤维支架形貌和纤维直径的影响[J]. 何晨光,高永娟,赵莉,崔磊,曹谊林. 中国生物工程杂志. 2007(08)
[5]人工血管性能要求和研究现状[J]. 张纪蔚. 中国实用外科杂志. 2007(07)
[6]具有三层管壁结构组织工程血管支架的生物力学性能[J]. 陶梅,张磊,向虎,林峰,卢清萍,周建业. 中国生物医学工程学报. 2006(06)
[7]小径微孔聚氨酯人工血管的制备条件对微观结构与性能的影响[J]. 潘仕荣,杨世方,易武,郑欢玲,陶军. 中国修复重建外科杂志. 2005(01)
[8]人造血管轴向拉伸性能测试装置的实验研究[J]. 凌凯,王璐,贾立霞. 上海生物医学工程. 2004(01)
[9]人造血管的生物力学性能表征[J]. 王璐,丁辛,Durand Bernard. 纺织学报. 2003(01)
[10]聚己内酯在体内的降解、吸收和排泄[J]. 宋存先,王彭延,孙洪范,施化莲,杨菁,崔秀敏,史瑞文. 生物医学工程学杂志. 2000(01)
硕士论文
[1]人造血管水渗透仪的设计及其渗透性表征的实验研究[D]. 贾立霞.东华大学 2004
本文编号:3318848
【文章来源】:浙江大学浙江省 211工程院校 985工程院校 教育部直属院校
【文章页数】:80 页
【学位级别】:硕士
【部分图文】:
1静电纺丝法制备小直径人造血管装置图
造血管的内径为3.smm,整根人造血管的内径基本没有变化一端采用一个长约3cm,外径3.5~的不朽钢管,另一端用管。将测试试样安装在适配器上,通过扎带扎紧,确保不发接受与测量程中由试样渗透出的水,流入试样下的接受容器。流出水量或体积量法,本设计采用了体积量法,测量单位时间内流程:将样品固定在自制的适配器上;往渗透液高位槽中注入管内的压力,排除血管内残存的空气,使压力达到16.0土0.llnHg)。保持压力并测量605内流过血管壁的泄漏量。渗透液过流面积,渗漏量要以毫升每(分·平方厘米)表示出漏量,应以毫升每分表示。
它最真实地反映了人造血管植入人体内后的抗压能力。在此章人造血管破裂强度的测试中,我们选择加压破裂强度作为测试方法,制作了合适的测试装置。装置主要包括以下组成部分:压力产生装置、压力测试装置、试样夹持装置。i、压力产生装置。我们选择手动增压泵和缓冲罐组成压力产生装置,该装置可以稳定向样品提供压力,使样品达到有效长度。11、压力测试装置。我们采用量程为IMpa,测量精度为0.01MPa的机械式压力表及精度为0.01kPa的数显压力表作为压力测量仪器。ili、试样夹持装置。测试过程中应保证样品能够牢牢地夹在装置上,夹持处不会因压力的增大而出现渗漏,并能使样品达到其有效长度。此处我们选用与渗透性测试装置中相同规格的适配器用作试样的夹持装置。测试时将样品直接连接到加压仪器上,通过手动增压泵向样品内稳定加压.测量血管内的压力。记录血管样品破裂时或测试无法继续时的压力值。
【参考文献】:
期刊论文
[1]静电纺PLA管状支架的结构及其生物力学性能[J]. 王曙东,尹桂波,张幼珠,王红卫,蒋新建,董智慧. 材料工程. 2008(10)
[2]小口径微孔聚氨酯人造血管生物力学性能研究[J]. 周飞,徐卫林,欧阳晨曦,林玲,许海叶,陈玉波. 医用生物力学. 2008(04)
[3]原花青素诱导明胶水凝胶的形成与稳定[J]. 张倩,穆畅道,李丽英,丁宗雷,林炜. 皮革科学与工程. 2008(03)
[4]静电纺丝的主要参数对PLGA纤维支架形貌和纤维直径的影响[J]. 何晨光,高永娟,赵莉,崔磊,曹谊林. 中国生物工程杂志. 2007(08)
[5]人工血管性能要求和研究现状[J]. 张纪蔚. 中国实用外科杂志. 2007(07)
[6]具有三层管壁结构组织工程血管支架的生物力学性能[J]. 陶梅,张磊,向虎,林峰,卢清萍,周建业. 中国生物医学工程学报. 2006(06)
[7]小径微孔聚氨酯人工血管的制备条件对微观结构与性能的影响[J]. 潘仕荣,杨世方,易武,郑欢玲,陶军. 中国修复重建外科杂志. 2005(01)
[8]人造血管轴向拉伸性能测试装置的实验研究[J]. 凌凯,王璐,贾立霞. 上海生物医学工程. 2004(01)
[9]人造血管的生物力学性能表征[J]. 王璐,丁辛,Durand Bernard. 纺织学报. 2003(01)
[10]聚己内酯在体内的降解、吸收和排泄[J]. 宋存先,王彭延,孙洪范,施化莲,杨菁,崔秀敏,史瑞文. 生物医学工程学杂志. 2000(01)
硕士论文
[1]人造血管水渗透仪的设计及其渗透性表征的实验研究[D]. 贾立霞.东华大学 2004
本文编号:3318848
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