低温透平膨胀机轴承-转子系统静、动特性研究
【学位单位】:华中科技大学
【学位级别】:博士
【学位年份】:2018
【中图分类】:TB653
【部分图文】:
气体轴承的数值计算方法主要有有限元法,有限差分法以及有限元体积要通过假设忽略气膜厚度方向,将三维流动,模型简化为二维雷诺方程元或者有限差分算法求解在气膜间隙中的压力分布,从而获得其承载以体积法就是直接建立三维模型,通过 CFD 软件(Ansys Fluent 或者 CFX的流动特征。两种算法互有优缺点:有限元和有限差分算法适用于简单建模困难,但是计算迅速,一劳永逸。有限元体积算法需要对每个模型绘,耗时长,但是能够得出间隙内的流动特性,对复杂模型适用性高。的这一章节主要采用有限差分算法求解静压、动压气体轴承的静态特征、工质种类、运行工况对其性能的影响规律;采用 CFD 软件计算带槽的采用大纵横比的结构化网格进行计算,以承载为准则优化轴承的动压槽动将槽型进行改进,使得承载更佳。体轴承的工作原理
22 266 12xxa azza ap h x z VV RP H X Z tp Cr R R R Cr pV R VRCr p Cr p , , , , , ,,eynolds 方程为:3 3) ( ) ( ) ( ) ( )x zP P P H P PH PH PHX Z Z X Z x z , 为轴承数, 为挤压数。体轴承 Reynolds 方程轴承与动压气体轴承的主要区别是存在外部供气,因此对于非动压气体轴承一致,因此本节主要针对静压气体轴承的节流孔
假设其流通截面面积为 A ,流速为V ,密度为 ,则从mQ VA与式(2-12)带入到上式,可以得到从小孔流出的气流质12 1 22( ) ( )1kd k dkm s ss skp pQ A pk p p 进行分析,对于 0d sp p 或者 1 两种极限情况,mQ 都为 口的压力一致,故而流量为 0;当 0d sp p 时,表示小孔 0,显然很不合理。事实上,针对00sp p 这一情况,式气体扰动传播速度为音速,当小孔出口流速已达到音速后力,则出口压力就不再对气流流量产生影响。
【参考文献】
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1 陈鑫;朱根良;徐红兵;付猷昆;;HL-2M托卡马克装置低温液氦系统的初步设计[J];低温与超导;2015年12期
2 韩东江;杨金福;陈昌婷;郝龙;边技超;;轴承供气压力对静压气体轴承-转子系统动力学特性影响的实验[J];推进技术;2014年09期
3 韩东江;杨金福;陈昌婷;;气体轴承-转子系统典型振动特性分析[J];润滑与密封;2014年03期
4 陈昌婷;杨金福;韩东江;赵晨;齐伟军;;典型气动轴承振动特性对比试验研究[J];润滑与密封;2013年02期
5 赵晨;杨金福;韩东江;齐伟军;陈昌婷;;气体轴承透平膨胀制冷机的低频振动特性[J];化工学报;2012年S2期
6 韩东江;杨金福;赵晨;张占一;;气浮轴承-转子系统振动特性实验研究[J];振动工程学报;2012年06期
7 叶斌;马斌;侯予;;大型氦低温制冷系统研究进展[J];低温工程;2010年04期
8 陈策;杨金福;聂超群;;动静压混合气体润滑轴承动态稳定性实验研究[J];润滑与密封;2007年12期
9 戚社苗;耿海鹏;虞烈;;动压气体轴承的动态刚度和动态阻尼系数[J];机械工程学报;2007年05期
10 戚社苗;耿海鹏;虞烈;;扰动频率对动压气体轴承动态刚度和阻尼系数的影响[J];西安交通大学学报;2006年03期
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2 王绪胜;基于透平膨胀机的径向气体轴承流场数值分析及结构优化设计[D];大连海事大学;2010年
3 张以;气体轴承的静动特性研究[D];哈尔滨工业大学;2008年
4 彭万欢;静压气体径向轴承的静动特性研究[D];中国工程物理研究院;2006年
5 边海琴;低温测量中热沉的分析[D];西北师范大学;2005年
本文编号:2851657
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