复杂载荷下多层刚架的快速解析求解
【图文】:
工程力学172M0.9F(3.023x1.509L),0≤x≤L,y0.5625H;3M0.1873F(13.82y4.336H),xL,0≤y≤0.5625H;4M0.395F(3.763y3.918H),x0,0.5625H≤y≤1.5625H;5M0.9F(1.963x0.9949L),0≤x≤L,y1.5625H;6M0.395F(3.831y3.975H),xL,0.5625H≤y≤1.5625H;7M0.1876F(2.526y4.252H),x0,1.5625H≤y≤2.0375H;8M0.9F(0.3797x0.1867L),0≤x≤L,y2.0375H;9M0.1876F(2.804y4.786H),xL,1.5625H≤y≤2.0375H。图6(a)~图6(d)是用计算机画出的剪力图、弯矩图、转角图和挠度图。支座约束力:49.33kNAxF,91.74kNAyF,123.7kNmAM;49.17kNAxF,91.74kNAyF,123.4kNmAM。++6.49233.56FS51.69.9948275.94.33941.782.25.0906(a)剪力图(Fs/kN)525.31.871.57892.921.3721.3401.92(b)弯矩图(M/(kN·m))(c)转角图((FL/EI))(d)挠度图(v(FLL/EI))图6三层刚架求解结果Fig.6Solutionofthree-storyframe4结论本文从力学模型研究入手,建立了一种多层刚架求解的通用模型,推导出刚架挠度变形的一般方程和程序化求解的通用程序,,用MAPLE语言开发出相应的求解程序。采用连续分段独立一体化积分法求解了单层等截面四次超静定刚架的解析解;双层变截面六次超静定刚架弯曲变形解析解;三层变截面九次超静定刚架的弯曲变形解析解。由于采用计算机求解计算速度快,载荷和刚度不需要简化,可以得到解析解,求解过程简洁方便、快速准确,适用于任何形式的多层刚架。采用连续分段独立一体化积分法求解了复杂载荷作用下多层超静定刚架的解析解,得到了令人满意的计算结果。刚架结构在高层建筑和大跨
工程力学172M0.9F(3.023x1.509L),0≤x≤L,y0.5625H;3M0.1873F(13.82y4.336H),xL,0≤y≤0.5625H;4M0.395F(3.763y3.918H),x0,0.5625H≤y≤1.5625H;5M0.9F(1.963x0.9949L),0≤x≤L,y1.5625H;6M0.395F(3.831y3.975H),xL,0.5625H≤y≤1.5625H;7M0.1876F(2.526y4.252H),x0,1.5625H≤y≤2.0375H;8M0.9F(0.3797x0.1867L),0≤x≤L,y2.0375H;9M0.1876F(2.804y4.786H),xL,1.5625H≤y≤2.0375H。图6(a)~图6(d)是用计算机画出的剪力图、弯矩图、转角图和挠度图。支座约束力:49.33kNAxF,91.74kNAyF,123.7kNmAM;49.17kNAxF,91.74kNAyF,123.4kNmAM。++6.49233.56FS51.69.9948275.94.33941.782.25.0906(a)剪力图(Fs/kN)525.31.871.57892.921.3721.3401.92(b)弯矩图(M/(kN·m))(c)转角图((FL/EI))(d)挠度图(v(FLL/EI))图6三层刚架求解结果Fig.6Solutionofthree-storyframe4结论本文从力学模型研究入手,建立了一种多层刚架求解的通用模型,推导出刚架挠度变形的一般方程和程序化求解的通用程序,用MAPLE语言开发出相应的求解程序。采用连续分段独立一体化积分法求解了单层等截面四次超静定刚架的解析解;双层变截面六次超静定刚架弯曲变形解析解;三层变截面九次超静定刚架的弯曲变形解析解。由于采用计算机求解计算速度快,载荷和刚度不需要简化,可以得到解析解,求解过程简洁方便、快速准确,适用于任何形式的多层刚架。采用连续分段独立一体化积分法求解了复杂载荷作用下多层超静定刚架的解析解,得到了令人满意的计算结果。刚架结构在高层建筑和大跨
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