不同轴压比下新型耗能预制剪力墙接缝抗震性能研究
发布时间：2021-08-10 18:28
新型耗能竖缝剪力墙结构是在预制剪力墙的竖向接缝使用金属阻尼器连接,以此削弱剪力墙的整体刚度,通过阻尼器消耗一部分地震能量,使其既能在小震下满足承载力的要求,又降低了剪力墙在大震作用下倒塌的风险。在装配式结构中的竖缝中安置阻尼器十分便捷,且更换也很方便,利于该种结构推广应用。将不同翼缘和不同缝宽的新型耗能竖缝剪力墙作为研究对象,分别进行了低周往复水平加载试验和有限元分析,重点研究轴压比对试件的力学性能影响。主要研究内容如下:1)试验制作了2组6个不同翼缘形式的新型耗能预制竖缝剪力墙试件和1个一字型现浇普通墙试件,在低周期往复荷载作用下,研究其在不同轴压比（0.1、0.3）下的承载力、耗能和破坏形态等抗震性能。2)在试验的基础上,利用有限元软件ABAQUS建立了一字型新型耗能预制竖缝剪力墙模型,分析其在0.1、0.3和0.5轴压比下的抗震性能,此外还建立了一字型现浇剪力墙模型和一字型开竖缝不设阻尼器剪力墙模型,分析其在0.1轴压比下的抗震性能。研究表明:随着轴压比的增加,耗能墙承载力提升6.2%～28.3%,整体刚度提升26.5%～49.7%,变形能力和耗能指标都出现下降,竖缝中阻尼器的相...
【文章来源】：华北理工大学河北省
【文章页数】：78 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
阻尼器构造图[32]
第1章绪论-9-方法来确定SAFYD（shear-and-flexuralyieldingdamping）装置的挠曲板和剪切板的比例。该种组合装置见图3，其中X形配置的两个端板屈服，而该装置的一个矩形腹板允许通过剪切屈服来耗散能量。图3组合装置图[37]Fig.3AssemblydiagramChang-HwanLee，YoungK.Ju，Jeong-KiMin等[38]介绍了非均匀钢带阻尼器的循环性能。建议的形状如图4中的(a)哑铃形的长条，(b)锥形的长条，和(c)沙漏形的长条。在循环载荷作用下，每一种钢带的形状都是为了降低应力集中而设计的。为了评价阻尼器的性能，对6个试件进行了循环试验。滞回运动引起的累积损伤有效地分布在钢带的整个高度，破坏形式为延性破坏。实验结果表明，与开柱形缝的相比，该阻尼器具有良好的抗震性能。验证了用本文提出的设计方程可以准确地估计结构性能。图4非均匀钢带阻尼器[38]Fig.4Non-uniformsteelbeltdamperMoreschiLM，SinghMP[39]针对金属阻尼器和摩擦阻尼器这两种阻尼器具有相似的设计特性和参数，因此进行了金属阻尼器和摩擦阻尼器这两种阻尼器的改进设计，并提出了使用遗传算法来获得全局最好的设计。这种利用遗传算法的搜索方式在性能选择上具有灵活性。
第1章绪论-9-方法来确定SAFYD（shear-and-flexuralyieldingdamping）装置的挠曲板和剪切板的比例。该种组合装置见图3，其中X形配置的两个端板屈服，而该装置的一个矩形腹板允许通过剪切屈服来耗散能量。图3组合装置图[37]Fig.3AssemblydiagramChang-HwanLee，YoungK.Ju，Jeong-KiMin等[38]介绍了非均匀钢带阻尼器的循环性能。建议的形状如图4中的(a)哑铃形的长条，(b)锥形的长条，和(c)沙漏形的长条。在循环载荷作用下，每一种钢带的形状都是为了降低应力集中而设计的。为了评价阻尼器的性能，对6个试件进行了循环试验。滞回运动引起的累积损伤有效地分布在钢带的整个高度，破坏形式为延性破坏。实验结果表明，与开柱形缝的相比，该阻尼器具有良好的抗震性能。验证了用本文提出的设计方程可以准确地估计结构性能。图4非均匀钢带阻尼器[38]Fig.4Non-uniformsteelbeltdamperMoreschiLM，SinghMP[39]针对金属阻尼器和摩擦阻尼器这两种阻尼器具有相似的设计特性和参数，因此进行了金属阻尼器和摩擦阻尼器这两种阻尼器的改进设计，并提出了使用遗传算法来获得全局最好的设计。这种利用遗传算法的搜索方式在性能选择上具有灵活性。
【参考文献】：
期刊论文
[1]浅析钢筋混凝土装配式建筑[J]. 李国,蒋跃楠. 金陵科技学院学报. 2019(01)
[2]环形Q235钢板阻尼器力学性能试验研究[J]. 陈云,刘涛,蒋欢军,万志威. 建筑结构学报. 2018(11)
[3]轴力作用下剪切钢板阻尼器力学性能试验研究[J]. 朱柏洁,张令心,王涛. 工程力学. 2018(S1)
[4]带分布式金属阻尼器开缝组合墙抗震性能研究[J]. 黄祖桓,吴轶,杨春,陈麟,张春梅. 工程抗震与加固改造. 2018(02)
[5]预制钢管混凝土剪力墙箍筋插销连接竖缝抗剪强度分析[J]. 闫文赏,苏幼坡,陈建伟. 工业建筑. 2018(02)
[6]剪切型阻尼器的减震性能试验和数值分析[J]. 王静峰,李贝贝,万哲,陈亮. 地震工程与工程振动. 2015(05)
[7]带缝钢板阻尼器受力性能试验研究[J]. 孔子昂,王涛,施唯. 土木工程学报. 2015(09)
[8]Seismic behavior and mechanism analysis of innovative precast shear wall involving vertical joints[J]. 孙建,邱洪兴. Journal of Central South University. 2015(04)
[9]装配式混凝土剪力墙结构阶段性研究成果及应用[J]. 郭正兴,朱张峰. 施工技术. 2014(22)
[10]不同构造竖缝的装配式空心模板剪力墙抗震性能试验研究[J]. 初明进,刘继良,崔会趁,侯建群,周育泷,殷莹莹,赵钦艳. 建筑结构学报. 2014(01)
博士论文
[1]新型全预制装配式剪力墙结构抗震性能研究[D]. 孙建.东南大学 2016
硕士论文
[1]带耗能装置开缝剪力墙的设计研究[D]. 李敏.东南大学 2017
[2]装配式耗能剪力墙结构抗震性能分析[D]. 王超.大连理工大学 2016
[3]基于我国PCa装配式住宅调研的宁波地区实验项目的策划研究[D]. 曹西.东南大学 2015
[4]全装配式混凝土剪力墙结构性能非线性有限元分析[D]. 许铭.湖南大学 2014
本文编号：3334562
【文章来源】：华北理工大学河北省
【文章页数】：78 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
阻尼器构造图[32]
第1章绪论-9-方法来确定SAFYD（shear-and-flexuralyieldingdamping）装置的挠曲板和剪切板的比例。该种组合装置见图3，其中X形配置的两个端板屈服，而该装置的一个矩形腹板允许通过剪切屈服来耗散能量。图3组合装置图[37]Fig.3AssemblydiagramChang-HwanLee，YoungK.Ju，Jeong-KiMin等[38]介绍了非均匀钢带阻尼器的循环性能。建议的形状如图4中的(a)哑铃形的长条，(b)锥形的长条，和(c)沙漏形的长条。在循环载荷作用下，每一种钢带的形状都是为了降低应力集中而设计的。为了评价阻尼器的性能，对6个试件进行了循环试验。滞回运动引起的累积损伤有效地分布在钢带的整个高度，破坏形式为延性破坏。实验结果表明，与开柱形缝的相比，该阻尼器具有良好的抗震性能。验证了用本文提出的设计方程可以准确地估计结构性能。图4非均匀钢带阻尼器[38]Fig.4Non-uniformsteelbeltdamperMoreschiLM，SinghMP[39]针对金属阻尼器和摩擦阻尼器这两种阻尼器具有相似的设计特性和参数，因此进行了金属阻尼器和摩擦阻尼器这两种阻尼器的改进设计，并提出了使用遗传算法来获得全局最好的设计。这种利用遗传算法的搜索方式在性能选择上具有灵活性。
第1章绪论-9-方法来确定SAFYD（shear-and-flexuralyieldingdamping）装置的挠曲板和剪切板的比例。该种组合装置见图3，其中X形配置的两个端板屈服，而该装置的一个矩形腹板允许通过剪切屈服来耗散能量。图3组合装置图[37]Fig.3AssemblydiagramChang-HwanLee，YoungK.Ju，Jeong-KiMin等[38]介绍了非均匀钢带阻尼器的循环性能。建议的形状如图4中的(a)哑铃形的长条，(b)锥形的长条，和(c)沙漏形的长条。在循环载荷作用下，每一种钢带的形状都是为了降低应力集中而设计的。为了评价阻尼器的性能，对6个试件进行了循环试验。滞回运动引起的累积损伤有效地分布在钢带的整个高度，破坏形式为延性破坏。实验结果表明，与开柱形缝的相比，该阻尼器具有良好的抗震性能。验证了用本文提出的设计方程可以准确地估计结构性能。图4非均匀钢带阻尼器[38]Fig.4Non-uniformsteelbeltdamperMoreschiLM，SinghMP[39]针对金属阻尼器和摩擦阻尼器这两种阻尼器具有相似的设计特性和参数，因此进行了金属阻尼器和摩擦阻尼器这两种阻尼器的改进设计，并提出了使用遗传算法来获得全局最好的设计。这种利用遗传算法的搜索方式在性能选择上具有灵活性。
【参考文献】：
期刊论文
[1]浅析钢筋混凝土装配式建筑[J]. 李国,蒋跃楠. 金陵科技学院学报. 2019(01)
[2]环形Q235钢板阻尼器力学性能试验研究[J]. 陈云,刘涛,蒋欢军,万志威. 建筑结构学报. 2018(11)
[3]轴力作用下剪切钢板阻尼器力学性能试验研究[J]. 朱柏洁,张令心,王涛. 工程力学. 2018(S1)
[4]带分布式金属阻尼器开缝组合墙抗震性能研究[J]. 黄祖桓,吴轶,杨春,陈麟,张春梅. 工程抗震与加固改造. 2018(02)
[5]预制钢管混凝土剪力墙箍筋插销连接竖缝抗剪强度分析[J]. 闫文赏,苏幼坡,陈建伟. 工业建筑. 2018(02)
[6]剪切型阻尼器的减震性能试验和数值分析[J]. 王静峰,李贝贝,万哲,陈亮. 地震工程与工程振动. 2015(05)
[7]带缝钢板阻尼器受力性能试验研究[J]. 孔子昂,王涛,施唯. 土木工程学报. 2015(09)
[8]Seismic behavior and mechanism analysis of innovative precast shear wall involving vertical joints[J]. 孙建,邱洪兴. Journal of Central South University. 2015(04)
[9]装配式混凝土剪力墙结构阶段性研究成果及应用[J]. 郭正兴,朱张峰. 施工技术. 2014(22)
[10]不同构造竖缝的装配式空心模板剪力墙抗震性能试验研究[J]. 初明进,刘继良,崔会趁,侯建群,周育泷,殷莹莹,赵钦艳. 建筑结构学报. 2014(01)
博士论文
[1]新型全预制装配式剪力墙结构抗震性能研究[D]. 孙建.东南大学 2016
硕士论文
[1]带耗能装置开缝剪力墙的设计研究[D]. 李敏.东南大学 2017
[2]装配式耗能剪力墙结构抗震性能分析[D]. 王超.大连理工大学 2016
[3]基于我国PCa装配式住宅调研的宁波地区实验项目的策划研究[D]. 曹西.东南大学 2015
[4]全装配式混凝土剪力墙结构性能非线性有限元分析[D]. 许铭.湖南大学 2014
本文编号：3334562
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