天然沉积结构性土的压缩屈服特性研究
发布时间：2021-10-25 16:38
土体经过沉积作用后,表现出结构性,使之与重塑土特性有差异。工程上结构性土的压缩屈服过程受应变速率及加荷速率影响。本文选取福州市仓山区与马尾区天然沉积土,通过对原状土和重塑土开展MSL试验、CRS试验和CRL试验,并结合收集自文献的数据,研究天然沉积土压缩屈服特性。探讨应变速率及加荷速率对天然沉积结构性土压缩屈服特性的影响规律,并建立考虑应变速率影响的天然沉积土结构性压缩模型。论文主要的研究内容与结果如下:（1）对福州市仓山区与马尾区原状土和重塑土进行MSL压缩试验,分析一维常规分级加载实验中原状土与重塑土的压缩特性。原状土和不同制样条件重塑土在e-logσ、’，坐标系中的压缩曲线均出现了明显拐点,即存在固结屈服应力（重塑屈服应力）。利用孔隙指数可把压缩屈服后曲线归一化,归一化所得曲线与固有压缩曲线重合。（2）对重塑土及原状土进行CRS固结试验及CRL固结试验,分析加载方式及速率对应力-应变关系,孔压特征,重塑屈服应力（固结屈服应力）,固有压缩指数,固结系数的影响规律,应变速率或加荷速率增大都会使曲线向右平行移动,且屈服后曲线基本上都平行;试验压缩指数随竖向有效应力增大而增大,达到峰值后...
【文章来源】：福州大学福建省 211工程院校
【文章页数】：100 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
图２４?土样取样地点??取土现场情况如图２－２所示，仓山区原状土取自深度为７ｍ及１２ｍ，重塑土??为７ｍ－１２ｍ区间的混合土，马尾区原状土为４号孔深度３ｍ、５号孔深度３ｍ、５??号孔深度５ｍ及９号孔深度３ｍ
土样基本物理性质指标通过室内土工试验测得，结果见表２＿１。其中液限％??采用蝶式仪确定，塑限采用搓条法确定，液塑限测定方法全部按照《土工试验方??法标准》（ＧＢ／Ｔ?５０１２３－１９９９）进行。土粒比重采用比重瓶法确定。图２－３给出??了试验土样的塑性图，试验用土都位于Ａ线以上及Ｂ线右侧，为高液限黏土。??（注：Ａ?线：／ｐ＝０＿７３?（叫－２０）?，?Ｂ?线：叫＝５０％）??表２－１福州仓山区与马尾区土样的物理性质指标??天然含水率??土样?深度?比重Ｇｓ?，ｎ／?液限叫／％?塑限出？／％??？？／％?Ｌ?ｐ??仓山土?７ｍ?２．６６?５８．７０?７４．７９?３３．３５??重塑土（仓山）７－１２ｍ?混合?２．６６?６４．３４?７１．４２?３１．９７??马尾土?４！＇Ｌ３ｍ?２?６８?５５?３４?５４＇０８?２４５５?；???９?号孔?３ｍ?Ｚ６８?５６．５５?５２．８３?３１．９０??８０?ｒ?■仓山土７ｍ??：？?重塑土（仓山）７－１２ｍ混合?＞??＇?：Ａ?马尾土?９号孔３ｍ?＊??６０?＿?？?马尾土４夸孔３ｍ??—ｓｉ，?ｙ??＞４°?：?！?／??－Ｘ??ｏ?＞?＊?＊?＊?■?Ｉ?
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【参考文献】：
期刊论文
[1]考虑软土结构强度的次固结特性试验研究[J]. 雷华阳,张文振,丁小冬,王学超,陈丽,黄茂松. 岩土工程学报. 2013(07)
[2]天然沉积结构性土的次固结变形预测方法[J]. 曾玲玲,洪振舜,刘松玉,章定文,杜延军. 岩土力学. 2011(10)
[3]土结构性研究回顾与展望[J]. 刘勇,李伍平. 科技信息. 2008(31)
[4]加荷比对结构性软土沉降特性的影响[J]. 王军,高玉峰. 岩土力学. 2007(12)
[5]控制加荷速率减少地基沉降的研究[J]. 唐寻. 路基工程. 2007(02)
[6]饱和软土地基固结沉降的现场测试[J]. 李又云,刘保健,谢永利. 长安大学学报(自然科学版). 2006(06)
[7]东北寒冷地区高等级公路软土地基沉降计算与分析[J]. 李洪峰,于玲,赵亚哥白. 森林工程. 2006(01)
[8]结构性粘土研究进展[J]. 刘恩龙,沈珠江,范文. 岩土力学. 2005(S1)
[9]土结构性研究方法之现状[J]. 和礼红,汪稔,张慧梅. 土工基础. 2003(03)
[10]原状结构性土先期固结压力及结构强度的确定[J]. 王国欣,肖树芳,周旺高. 岩土工程学报. 2003(02)
硕士论文
[1]土的连续加载固结试验方法分析[D]. 姚贝贝.长安大学 2010
[2]路堤填土速率与软土地基变形关系的研究[D]. 邓胜强.河海大学 2007
[3]路堤下软土地基变形性状的室内模型试验研究和沉降预测[D]. 叶朝良.广西大学 2002
本文编号：3457791
【文章来源】：福州大学福建省 211工程院校
【文章页数】：100 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
图２４?土样取样地点??取土现场情况如图２－２所示，仓山区原状土取自深度为７ｍ及１２ｍ，重塑土??为７ｍ－１２ｍ区间的混合土，马尾区原状土为４号孔深度３ｍ、５号孔深度３ｍ、５??号孔深度５ｍ及９号孔深度３ｍ
土样基本物理性质指标通过室内土工试验测得，结果见表２＿１。其中液限％??采用蝶式仪确定，塑限采用搓条法确定，液塑限测定方法全部按照《土工试验方??法标准》（ＧＢ／Ｔ?５０１２３－１９９９）进行。土粒比重采用比重瓶法确定。图２－３给出??了试验土样的塑性图，试验用土都位于Ａ线以上及Ｂ线右侧，为高液限黏土。??（注：Ａ?线：／ｐ＝０＿７３?（叫－２０）?，?Ｂ?线：叫＝５０％）??表２－１福州仓山区与马尾区土样的物理性质指标??天然含水率??土样?深度?比重Ｇｓ?，ｎ／?液限叫／％?塑限出？／％??？？／％?Ｌ?ｐ??仓山土?７ｍ?２．６６?５８．７０?７４．７９?３３．３５??重塑土（仓山）７－１２ｍ?混合?２．６６?６４．３４?７１．４２?３１．９７??马尾土?４！＇Ｌ３ｍ?２?６８?５５?３４?５４＇０８?２４５５?；???９?号孔?３ｍ?Ｚ６８?５６．５５?５２．８３?３１．９０??８０?ｒ?■仓山土７ｍ??：？?重塑土（仓山）７－１２ｍ混合?＞??＇?：Ａ?马尾土?９号孔３ｍ?＊??６０?＿?？?马尾土４夸孔３ｍ??—ｓｉ，?ｙ??＞４°?：?！?／??－Ｘ??ｏ?＞?＊?＊?＊?■?Ｉ?
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【参考文献】：
期刊论文
[1]考虑软土结构强度的次固结特性试验研究[J]. 雷华阳,张文振,丁小冬,王学超,陈丽,黄茂松. 岩土工程学报. 2013(07)
[2]天然沉积结构性土的次固结变形预测方法[J]. 曾玲玲,洪振舜,刘松玉,章定文,杜延军. 岩土力学. 2011(10)
[3]土结构性研究回顾与展望[J]. 刘勇,李伍平. 科技信息. 2008(31)
[4]加荷比对结构性软土沉降特性的影响[J]. 王军,高玉峰. 岩土力学. 2007(12)
[5]控制加荷速率减少地基沉降的研究[J]. 唐寻. 路基工程. 2007(02)
[6]饱和软土地基固结沉降的现场测试[J]. 李又云,刘保健,谢永利. 长安大学学报(自然科学版). 2006(06)
[7]东北寒冷地区高等级公路软土地基沉降计算与分析[J]. 李洪峰,于玲,赵亚哥白. 森林工程. 2006(01)
[8]结构性粘土研究进展[J]. 刘恩龙,沈珠江,范文. 岩土力学. 2005(S1)
[9]土结构性研究方法之现状[J]. 和礼红,汪稔,张慧梅. 土工基础. 2003(03)
[10]原状结构性土先期固结压力及结构强度的确定[J]. 王国欣,肖树芳,周旺高. 岩土工程学报. 2003(02)
硕士论文
[1]土的连续加载固结试验方法分析[D]. 姚贝贝.长安大学 2010
[2]路堤填土速率与软土地基变形关系的研究[D]. 邓胜强.河海大学 2007
[3]路堤下软土地基变形性状的室内模型试验研究和沉降预测[D]. 叶朝良.广西大学 2002
本文编号：3457791
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