GX12耐热铸钢热力学计算分析及组织性能研究

发布时间：2021-06-13 05:35

　　本文对G-X12CrMoWVNbN10-1-1耐热铸钢的力学性能和焊接性能进行了研究,以期使这种材料能满足蒸汽参数不断提高的火力发电机组的使用要求,从而提高机组发电效率、减少废气排放,这具有很大的经济效益和社会效益。文中对GX12耐热铸钢平衡析出相进行热力学分析,计算了GX12耐热铸钢Fe-Cr-W-V-C五元体系中各种碳化物的Gibbs自由能ΔG ;进行了常温拉伸性能测试并将经1050℃正火（淬火）+735℃回火热处理的试验材料,分别在550℃、600℃、650℃、700℃温度条件下进行拉伸试验并扫描其断口,研究钢的高温力学性能;分别采用80A、100A、120A、140A电流进行焊接试验并在735℃下回火处理,研究钢的焊接性能。热力学计算表明在Fe-Cr-W-V-C五元系中,当温度高于1770 K时,在合金熔化成熔体后,析出相Cr₂₃C₆的Gibbs自由能ΔG最低,Cr₇C₃次之,熔体中会生成Cr₂₃C₆、Cr₇C₃

【文章来源】：哈尔滨理工大学黑龙江省

【文章页数】：70 页

【学位级别】：硕士

【部分图文】：

奥氏体耐热钢的发展进程

可以起到固溶强化、晶界强化及沉淀强化的作含量的固溶强化对提高耐热钢的强度具有一定耐热钢一般采用细小弥散的第二相粒子强化来提高其二相粒子在提高强度的同时，可起到钉扎位错、阻碍钢强度的作用[40]。虽然各种 9%~12%Cr 耐热钢由于量不同，使材料相变点、热处理后材料的力学性能存钢一般具有相似的组织结构[41]，经淬火＋回火热处理度位错的板条状马氏体，如图 1-3 所示[42]。

强度[51]。需要强调的是，经不当的热处理后材料的的标准要求，只有对材料进行显微组织分析才能发的热处理不当也会导致材料失效[52]。件经长期运行后，材质会发生一定的损伤，所表现的 Cr 含量有关[53,54]。总的来看，这些材料经长期高同程度的脆化现象。X20CrMoV12.1 钢经十余万小原始材料的 30%，呈现脆性[55,56]，没有出现一般耐温时效后常见的软化现象[57]，这可能与服役中析出相应的组织退化表现为因位错的滑移或攀移而构成所示[58]。

【参考文献】：
期刊论文
[1]超临界和超超临界技术及其发展[J]. 刘堂礼.  广东电力. 2007(01)
[2](超)临界锅炉用E911钢管的性能评定试验[J]. 张长松,刘锦,苏俊.  江苏冶金. 2006(03)
[3]超临界600MW汽轮机的演进和特点[J]. 吴智泉.  汽轮机技术. 2006(02)
[4]超(超)临界火电机组高中压转子技术的发展[J]. 马力深,钟约先,马庆贤,袁朝龙.  锻压技术. 2006(01)
[5]国外超临界机组用钢[J]. 赵旺初.  大型铸锻件. 2006(01)
[6]超超临界火电机组材料研究及选材分析[J]. 周荣灿,范长信.  中国电力. 2005(08)
[7]超临界与超超临界汽轮机组用材[J]. 范华,杨功显.  东方电气评论. 2005(02)
[8]ZG20MnSi钢断裂韧度和疲劳裂纹扩展速率试验研究[J]. 余圣甫,王铁琦,杨其良,沈满德.  机械工程材料. 2005(06)
[9]对于超超临界机组效率提高以及可行性的探讨[J]. 陈永阳,林荣文.  上海大中型电机. 2005(01)
[10]超超临界机组汽轮机材料发展状况[J]. 毛雪平,王罡,马志勇.  现代电力. 2005(01)



本文编号：3227102