泵轮可调式液力变矩器数值模拟及叶栅系统优化
发布时间：2021-11-22 16:54
液力调速行星装置基于功率分流原理,将可调式液力变矩器与行星齿轮相结合实现了液力调速和机械传动的完美结合,是一项应用范围广、效率高、传递功率大的技术。其中可调式液力变矩器是液力调速行星的核心无级变速部件,传统导叶可调式液力变矩器在低负荷下效率较低,最新一代液力调速行星采用泵轮可调式液力变矩器使调速行星装置低负荷下效率得以提升,这样的液力变矩器水力模型具有很高的研究价值。（1）论文首先用具体数据说明了两款已知特性的泵轮可调式液力变矩器若能用在液力调速行星装置上便能使整套调速行星装置在较宽的负荷变化范围内保持较高的总体传动效率。（2）本文以LB46型液力变矩器为基型,将泵轮流道改为径流式以满足泵轮可调的要求,采用CFD技术进行数值模拟,计算了不同泵轮开度下的液力变矩器效率,计算结果验证了并不是所有的泵轮可调式液力变矩器均会出现像克鲁伯和里斯豪姆-斯密司型液力变矩器那样随着泵轮开度变化而液力变矩器效率仍然较高的特性。（3）为了探究泵轮可调式液力变矩器的原理,在原有的循环圆结构基础上第二级导轮前加一级涡轮,计算新的叶栅系统在转速比为0.45时的流场相对流线,并以此为依据对液力变矩器各工作轮的进出...
【文章来源】：哈尔滨工业大学黑龙江省 211工程院校 985工程院校
【文章页数】：82 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
VoreconRWE型调速行星装置结构简图
图 1-2 LB46 型导叶可调式液力变矩器效率曲线为了解决液力调速行星装置在低负荷工况下由于导叶可调式液力变矩器效率偏低而导致的整体装置效率较低的问题ˊ德国福伊特公司开发出了型号为 RWC-M-D 型调速行星如图 1-3 所示 它在工作阶段包含两台不同的液力变矩器用以适合不同的转速比工况变化范围ˊ其中液力变矩器 1 为双涡轮导叶可调式液力变矩器适用于装置在低比转速条件下工作ˊ液力变矩器 2 为单涡轮导叶可调式液力变矩器用于在高比转速条件下工作ˊ在启动阶段由单独的液力偶合器来完成ˊ这样的装置结构能兼顾低转速比和高转速比下的效率ˊ能在较宽的负荷变化范围保持较高的总体传动效率 但是这样的装置体积过大ˊ结构过于复杂 成本较高ˊ而且需要频繁的切换工作点 另一种解决液力变矩器低负荷下效率较低的方法是采用图 1-4 所示的 B-T1-T2-D 结构布置的双涡轮液力变矩器 在启动阶段转速较低时ˊ第一涡轮起主要作用ˊ此时第二级涡轮转矩为正 在低比转速工况下ˊ两个涡轮共同对外做功 当涡轮转速逐渐提高时ˊ第二涡轮转矩增加ˊ第一涡轮转矩减小直至为 0ˊ此时联轴器会把第一涡轮输出端断开ˊ使得第一涡轮空转ˊ这时
图 1-3 Vorecon RWC-M-D 型双液力变矩器调速行星装置结构简图图 1-4 双涡轮液力变矩器装置结构简图直到 2016 年ˊ福伊特公司采用泵轮可调式反转液力变矩器替代传统的导叶可调式液力变矩器与差动轮系相搭配ˊ并给其新产品命名为 Vorecon NXˊ见图 1-5ˊ与早期的第一代仅采用单台导叶可调式液力变矩器调速行星装置
【参考文献】：
期刊论文
[1]海上风力发电液力调速控制系统分析[J]. 王迪,常山,杨龙. 舰船科学技术. 2018(21)
[2]关于多目标优化算法搜索性能优化研究[J]. 李想,杜劲松. 计算机仿真. 2018(09)
[3]基于多目标遗传算法的燃油泵叶轮优化设计[J]. 李奇敏,蒋建新,李阳. 现代制造工程. 2018(06)
[4]锅炉给水泵液力机械调速系统特性和节能分析[J]. 栾圣罡,闫国军,董泳. 节能技术. 2018(02)
[5]基于多目标优化的液力变矩器叶形角度设计[J]. 闫清东,李新毅,魏巍. 华中科技大学学报(自然科学版). 2017(09)
[6]基于CFD的双涡轮液力变矩器的改进研究[J]. 石祥钟,孟燕,赵文鲁,刘安然. 液压与气动. 2016(05)
[7]液力变矩器导轮叶片造型及优化设计[J]. 刘城,闫清东,魏巍. 哈尔滨工业大学学报. 2016(01)
[8]船用液力调速系统动力学特性仿真分析[J]. 才委,王若仰,马文星. 华中科技大学学报(自然科学版). 2015(04)
[9]用于低速从动机械的液力行星齿轮复合传动装置[J]. 张心勤,董泳,李舜昌. 液压与气动. 2013(07)
[10]基于复杂性测度的变矩器流场仿真湍流模型稳健性分析[J]. 刘树成,潘鑫,魏巍,闫清东,赖宇阳. 吉林大学学报(工学版). 2013(03)
博士论文
[1]基于模态振型和响应面法的结构声学性能优化设计[D]. 臧献国.湖南大学 2011
硕士论文
[1]双液力变矩器调速行星系统工作特性分析[D]. 夏红叶.哈尔滨工业大学 2017
[2]基于贝塞尔三次曲线液力变矩器叶轮叶型参数化与优化[D]. 周鑫.重庆大学 2016
[3]液力变矩器泵轮叶片优化设计研究[D]. 范文林.重庆大学 2015
[4]液力行星齿轮复合传动装置的动力学仿真和分析[D]. 谭山.哈尔滨工业大学 2014
[5]低转速比可调式液力变矩器优化设计研究[D]. 周吉.哈尔滨工业大学 2012
[6]液力行星齿轮复合传动技术应用研究[D]. 韩焱淼.哈尔滨工业大学 2012
本文编号：3512098
【文章来源】：哈尔滨工业大学黑龙江省 211工程院校 985工程院校
【文章页数】：82 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
VoreconRWE型调速行星装置结构简图
图 1-2 LB46 型导叶可调式液力变矩器效率曲线为了解决液力调速行星装置在低负荷工况下由于导叶可调式液力变矩器效率偏低而导致的整体装置效率较低的问题ˊ德国福伊特公司开发出了型号为 RWC-M-D 型调速行星如图 1-3 所示 它在工作阶段包含两台不同的液力变矩器用以适合不同的转速比工况变化范围ˊ其中液力变矩器 1 为双涡轮导叶可调式液力变矩器适用于装置在低比转速条件下工作ˊ液力变矩器 2 为单涡轮导叶可调式液力变矩器用于在高比转速条件下工作ˊ在启动阶段由单独的液力偶合器来完成ˊ这样的装置结构能兼顾低转速比和高转速比下的效率ˊ能在较宽的负荷变化范围保持较高的总体传动效率 但是这样的装置体积过大ˊ结构过于复杂 成本较高ˊ而且需要频繁的切换工作点 另一种解决液力变矩器低负荷下效率较低的方法是采用图 1-4 所示的 B-T1-T2-D 结构布置的双涡轮液力变矩器 在启动阶段转速较低时ˊ第一涡轮起主要作用ˊ此时第二级涡轮转矩为正 在低比转速工况下ˊ两个涡轮共同对外做功 当涡轮转速逐渐提高时ˊ第二涡轮转矩增加ˊ第一涡轮转矩减小直至为 0ˊ此时联轴器会把第一涡轮输出端断开ˊ使得第一涡轮空转ˊ这时
图 1-3 Vorecon RWC-M-D 型双液力变矩器调速行星装置结构简图图 1-4 双涡轮液力变矩器装置结构简图直到 2016 年ˊ福伊特公司采用泵轮可调式反转液力变矩器替代传统的导叶可调式液力变矩器与差动轮系相搭配ˊ并给其新产品命名为 Vorecon NXˊ见图 1-5ˊ与早期的第一代仅采用单台导叶可调式液力变矩器调速行星装置
【参考文献】：
期刊论文
[1]海上风力发电液力调速控制系统分析[J]. 王迪,常山,杨龙. 舰船科学技术. 2018(21)
[2]关于多目标优化算法搜索性能优化研究[J]. 李想,杜劲松. 计算机仿真. 2018(09)
[3]基于多目标遗传算法的燃油泵叶轮优化设计[J]. 李奇敏,蒋建新,李阳. 现代制造工程. 2018(06)
[4]锅炉给水泵液力机械调速系统特性和节能分析[J]. 栾圣罡,闫国军,董泳. 节能技术. 2018(02)
[5]基于多目标优化的液力变矩器叶形角度设计[J]. 闫清东,李新毅,魏巍. 华中科技大学学报(自然科学版). 2017(09)
[6]基于CFD的双涡轮液力变矩器的改进研究[J]. 石祥钟,孟燕,赵文鲁,刘安然. 液压与气动. 2016(05)
[7]液力变矩器导轮叶片造型及优化设计[J]. 刘城,闫清东,魏巍. 哈尔滨工业大学学报. 2016(01)
[8]船用液力调速系统动力学特性仿真分析[J]. 才委,王若仰,马文星. 华中科技大学学报(自然科学版). 2015(04)
[9]用于低速从动机械的液力行星齿轮复合传动装置[J]. 张心勤,董泳,李舜昌. 液压与气动. 2013(07)
[10]基于复杂性测度的变矩器流场仿真湍流模型稳健性分析[J]. 刘树成,潘鑫,魏巍,闫清东,赖宇阳. 吉林大学学报(工学版). 2013(03)
博士论文
[1]基于模态振型和响应面法的结构声学性能优化设计[D]. 臧献国.湖南大学 2011
硕士论文
[1]双液力变矩器调速行星系统工作特性分析[D]. 夏红叶.哈尔滨工业大学 2017
[2]基于贝塞尔三次曲线液力变矩器叶轮叶型参数化与优化[D]. 周鑫.重庆大学 2016
[3]液力变矩器泵轮叶片优化设计研究[D]. 范文林.重庆大学 2015
[4]液力行星齿轮复合传动装置的动力学仿真和分析[D]. 谭山.哈尔滨工业大学 2014
[5]低转速比可调式液力变矩器优化设计研究[D]. 周吉.哈尔滨工业大学 2012
[6]液力行星齿轮复合传动技术应用研究[D]. 韩焱淼.哈尔滨工业大学 2012
本文编号：3512098
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