9E燃气轮机先进热通道升级改造及性能分析
发布时间：2021-07-31 19:50
针对GE公司的PG9171型燃气轮机优化改进-先进热通道（AGP）优化方案进行了实际分析,改造内容包括了三级透平动静叶片及复环、压气机内缸气封以及压气机进口导叶（IGV）开度调整,并对升级改造后的机组性能进行了计算分析,计算结果表明改造后燃机机组单循环及联合循环性能都有所提升,先进热通道升级改造对机组有效。
【文章来源】：内燃机与配件. 2020,(23)
【文章页数】：2 页
【部分图文】：
全三维透平动叶叶片的设计结构
新型可磨涂层护环的表面结构采用带有特殊的纹路的设计，其作用在于：(1)为了减少涂层磨损量，也为降低透平动叶与护环二者的接触，减少对动叶材质造成损伤，燃气轮机透平动叶只有凸出的表面花纹与护环接触。(2)护环的表面纹路间隙有粗细之分，其安装方向需按设计好的方向进行。如图2所示，燃机透平的动叶将从上至下穿过护环，纹路方向自由细到粗。因为动叶在滑过护环的过程中，护环间隙产生一定的气动阻力，所以这种设计可有效减少二次流的损失。1.3 压气机排气内缸刷式气封改造
为了验证先进热通道部件对机组经济性的实际影响，在机组改造前后分别进行了热力性能试验。燃气轮机试验依据标准GB/T 14100《燃气轮机验收试验》、GB/T 28686《燃气轮机性能试验》、联合循环试验依据标准GB/T18929《联合循环发电装置验收试验》完成，实际试验数据对比如下：(1)燃气轮机简单循环经济性：参数修正后，先进热通道部件改造前燃气轮机的负荷为101.96MW，改造后为114.99MW，机组简单循环负荷提高12.77%；改造前热耗11796k J/（k W·h），改造后热耗11024k J/（k W·h），热耗降低约6.54%。(2)燃-汽机联合循环经济性：改造前联合循环总负荷为163.6MW，改造后为177.06MW，机组联合循环负荷提高约8.23%；联合循环改造前热耗7349k J/（k W·h），改造后热耗7151k J/（k W·h），热耗降低2.69%。
【参考文献】：
期刊论文
[1]PG9351FA型燃气轮机热通道部件改造可行性分析[J]. 李云峰,姜红卫,鲁晓宇,夏林,胡孟起. 热力发电. 2019(06)
[2]PG9171E型燃气轮机通流部分的升级改造及其性能分析[J]. 刘志勇,柏森,富兆龙. 燃气轮机技术. 2014(04)
本文编号：3314086
【文章来源】：内燃机与配件. 2020,(23)
【文章页数】：2 页
【部分图文】：
全三维透平动叶叶片的设计结构
新型可磨涂层护环的表面结构采用带有特殊的纹路的设计，其作用在于：(1)为了减少涂层磨损量，也为降低透平动叶与护环二者的接触，减少对动叶材质造成损伤，燃气轮机透平动叶只有凸出的表面花纹与护环接触。(2)护环的表面纹路间隙有粗细之分，其安装方向需按设计好的方向进行。如图2所示，燃机透平的动叶将从上至下穿过护环，纹路方向自由细到粗。因为动叶在滑过护环的过程中，护环间隙产生一定的气动阻力，所以这种设计可有效减少二次流的损失。1.3 压气机排气内缸刷式气封改造
为了验证先进热通道部件对机组经济性的实际影响，在机组改造前后分别进行了热力性能试验。燃气轮机试验依据标准GB/T 14100《燃气轮机验收试验》、GB/T 28686《燃气轮机性能试验》、联合循环试验依据标准GB/T18929《联合循环发电装置验收试验》完成，实际试验数据对比如下：(1)燃气轮机简单循环经济性：参数修正后，先进热通道部件改造前燃气轮机的负荷为101.96MW，改造后为114.99MW，机组简单循环负荷提高12.77%；改造前热耗11796k J/（k W·h），改造后热耗11024k J/（k W·h），热耗降低约6.54%。(2)燃-汽机联合循环经济性：改造前联合循环总负荷为163.6MW，改造后为177.06MW，机组联合循环负荷提高约8.23%；联合循环改造前热耗7349k J/（k W·h），改造后热耗7151k J/（k W·h），热耗降低2.69%。
【参考文献】：
期刊论文
[1]PG9351FA型燃气轮机热通道部件改造可行性分析[J]. 李云峰,姜红卫,鲁晓宇,夏林,胡孟起. 热力发电. 2019(06)
[2]PG9171E型燃气轮机通流部分的升级改造及其性能分析[J]. 刘志勇,柏森,富兆龙. 燃气轮机技术. 2014(04)
本文编号：3314086
本文链接：https://www.wllwen.com/kejilunwen/dongligc/3314086.html
