反硝化—亚硝化—厌氧氨氧化联合工艺脱氮控制参数优化研究
发布时间：2021-01-31 00:43
厌氧氨氧化技术在处理低有机碳源的含氨废水方面展现出较大的优势,但其反应会产生的一部分硝酸盐,在处理高氨废水时,这一问题就显得十分突出,出水总氮可能达不到排放标准。而反硝化作为传统的脱氮工艺,利用其与厌氧氨氧化联合,势必会提高整体去除率。目前国内外研究报道中有多种联合形式,可分为一段式和多段式,在一段式中,多种反应同在一个反应器中,存在着多种影响因素与基质的竞争关系,很难在获得较高的负荷的同时获得较高的硝酸盐去除率;在多段式中,各反应分别在各反应器中运行,功能微生物均具有较为适宜的生长环境,但目前多段式联合工艺整体的负荷水平并不高,甚至有些低于一段式联合工艺,原因在于多段式多用于实际废水的处理,存在其他影响因素。多段式中根据反硝化区的设置,又可分为后置反硝化与前置反硝化两种形式,对于多数废水,会含有一部分有机碳源,前置反硝化可充分利用原水中的有机碳源,同时降低有机碳源对后续工艺的影响。因此本文采用了一种新型气升回流一体化DN-PN-ANAMMOX联合脱氮装置,将反硝化区前置并设置出水回流,在人工配水下,反硝化区和好氧区采用悬挂式立体生物填料系统、厌氧区采用厌氧氨氧化颗粒污泥系统,探究了启...
【文章来源】：苏州科技大学江苏省
【文章页数】：66 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
反应装置示意图
3.1 PN-ANAMMOX 反应器的快速启动如图3.1所示，控制温度35℃，pH8.0，回流比10左右(厌氧区上升流速约8.7m/h)，好氧区 DO≤0.5mg·L-1，同时将成熟的亚硝化生物膜和部分高活性厌氧氨氧化颗粒污泥(接种量约为 1/3，其余 2/3 为低活性絮状污泥，NRR 约为 0.8kg·(m3·d)-1)分别接种入反应器的好氧区和厌氧区(阶段Ⅰ)
Fig 3.2 Variations of nitrogen concentration during the operation of integrated DN-PN-ANAMMOX对恢复好的 PN-ANAMMOX 系统进行反硝化的联合，考虑到前期联合时 TOC会对好氧区产生影响，因此此次在进行联合时，扩大了反硝化区体积(有效体积 5L，填充比：50%)，降低反硝化负荷，强化 TOC 在反硝化区的去除。同时，高回流加快了内循环，导致 TOC 向好氧区的扩散加快，不利于 TOC 的去除。因此，降低回流比至 5，并对厌氧区进行排泥，以维持厌氧区较好的流态。联合初期，控制进水NH4+-N 浓度在 350mg·L-1左右，进水 TOC 从 10mg·L-1逐步提高，至 92d，进水 TOC为 15mg·L-1左右，并随着整体 NRR 的提升，HRT 缩短至 0.221d。此后，随着进水TOC 浓度的提高，反硝化作用的逐渐增强，反硝化区产气量提高导致反硝化区发生堵塞的现象，进水及回流水无法很好的向好氧区转移，而超过回流管，直接流至厌氧区，对厌氧区产生冲击，因此出现了出水 NH4+-N 浓度的升高，整体 NRR 下降至1.0kg·(m3·d)-1左右；在第 102d，对反硝化区生物膜进行清理，并降低反硝化区填充比至 30%左右，此后，反应器整体 NRR 逐渐提高至 1.38kg·(m3·d)-1；第 106d，提高进水 NH4+-N 至为 400mg·L-1，HRT 控制在 0.258d，此时由于厌氧区脱氮能力的快速提高，厌氧区产气量变大导致厌氧区 ANAMMOX 污泥的大量上浮，反应器整体 NRR
【参考文献】：
期刊论文
[1]回流比对短程硝化-厌氧氨氧化组合工艺处理晚期垃圾渗滤液自养脱氮的影响[J]. 彭永臻,王众,刘牡,苗蕾,张方斋,姜浩,王淑莹. 北京工业大学学报. 2018(01)
[2]酒精废水部分亚硝化-厌氧氨氧化脱氮的可行性[J]. 周正,林兴,王凡,顾澄伟,沈婧,袁砚,金润. 环境科学. 2017(08)
[3]不同TOC/NH4+-N对厌氧氨氧化脱氮效能的影响[J]. 王凡,刘凯,林兴,周正,李祥,黄勇. 环境科学. 2017(08)
[4]两种不同抑制策略下部分亚硝化系统运行特性比较[J]. 李惠娟,彭党聪,陈国燕,王博,姚倩,卓杨. 环境科学. 2017(05)
[5]部分亚硝化-厌氧氨氧化串联工艺处理餐厨垃圾厌氧消化液研究[J]. 冯佳珺,任洪艳,李媛,沈鹏,阮文权. 安全与环境学报. 2016(05)
[6]高浓度游离氨冲击负荷对生物硝化的影响机制[J]. 季民,刘灵婕,翟洪艳,刘京,苏晓. 环境科学. 2017(01)
[7]晚期垃圾渗滤液厌氧氨氧化脱氮及其抑制动力学[J]. 李芸,李军,蔡辉,陈刚,侯爱月,胡啸,卞伟,国瑞峰,刘一夫. 中国环境科学. 2016(05)
[8]厌氧氨氧化反应影响因素研究进展[J]. 陈重军,冯宇,汪瑶琪,喻徐良,王建芳. 生态环境学报. 2016(02)
[9]高氨氮对具有回流的PN-ANAMMOX串联工艺的脱氮影响[J]. 李祥,崔剑虹,袁砚,黄勇,袁怡,刘忻. 环境科学. 2015(10)
[10]部分亚硝化-厌氧氨氧化工艺联合形式、应用及脱氮效能评析[J]. 崔剑虹,李祥,黄勇. 化工进展. 2015(08)
硕士论文
[1]高氨氮废水亚硝化控制策略及运行特性[D]. 王博.西安建筑科技大学 2016
本文编号：3009889
【文章来源】：苏州科技大学江苏省
【文章页数】：66 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
反应装置示意图
3.1 PN-ANAMMOX 反应器的快速启动如图3.1所示，控制温度35℃，pH8.0，回流比10左右(厌氧区上升流速约8.7m/h)，好氧区 DO≤0.5mg·L-1，同时将成熟的亚硝化生物膜和部分高活性厌氧氨氧化颗粒污泥(接种量约为 1/3，其余 2/3 为低活性絮状污泥，NRR 约为 0.8kg·(m3·d)-1)分别接种入反应器的好氧区和厌氧区(阶段Ⅰ)
Fig 3.2 Variations of nitrogen concentration during the operation of integrated DN-PN-ANAMMOX对恢复好的 PN-ANAMMOX 系统进行反硝化的联合，考虑到前期联合时 TOC会对好氧区产生影响，因此此次在进行联合时，扩大了反硝化区体积(有效体积 5L，填充比：50%)，降低反硝化负荷，强化 TOC 在反硝化区的去除。同时，高回流加快了内循环，导致 TOC 向好氧区的扩散加快，不利于 TOC 的去除。因此，降低回流比至 5，并对厌氧区进行排泥，以维持厌氧区较好的流态。联合初期，控制进水NH4+-N 浓度在 350mg·L-1左右，进水 TOC 从 10mg·L-1逐步提高，至 92d，进水 TOC为 15mg·L-1左右，并随着整体 NRR 的提升，HRT 缩短至 0.221d。此后，随着进水TOC 浓度的提高，反硝化作用的逐渐增强，反硝化区产气量提高导致反硝化区发生堵塞的现象，进水及回流水无法很好的向好氧区转移，而超过回流管，直接流至厌氧区，对厌氧区产生冲击，因此出现了出水 NH4+-N 浓度的升高，整体 NRR 下降至1.0kg·(m3·d)-1左右；在第 102d，对反硝化区生物膜进行清理，并降低反硝化区填充比至 30%左右，此后，反应器整体 NRR 逐渐提高至 1.38kg·(m3·d)-1；第 106d，提高进水 NH4+-N 至为 400mg·L-1，HRT 控制在 0.258d，此时由于厌氧区脱氮能力的快速提高，厌氧区产气量变大导致厌氧区 ANAMMOX 污泥的大量上浮，反应器整体 NRR
【参考文献】：
期刊论文
[1]回流比对短程硝化-厌氧氨氧化组合工艺处理晚期垃圾渗滤液自养脱氮的影响[J]. 彭永臻,王众,刘牡,苗蕾,张方斋,姜浩,王淑莹. 北京工业大学学报. 2018(01)
[2]酒精废水部分亚硝化-厌氧氨氧化脱氮的可行性[J]. 周正,林兴,王凡,顾澄伟,沈婧,袁砚,金润. 环境科学. 2017(08)
[3]不同TOC/NH4+-N对厌氧氨氧化脱氮效能的影响[J]. 王凡,刘凯,林兴,周正,李祥,黄勇. 环境科学. 2017(08)
[4]两种不同抑制策略下部分亚硝化系统运行特性比较[J]. 李惠娟,彭党聪,陈国燕,王博,姚倩,卓杨. 环境科学. 2017(05)
[5]部分亚硝化-厌氧氨氧化串联工艺处理餐厨垃圾厌氧消化液研究[J]. 冯佳珺,任洪艳,李媛,沈鹏,阮文权. 安全与环境学报. 2016(05)
[6]高浓度游离氨冲击负荷对生物硝化的影响机制[J]. 季民,刘灵婕,翟洪艳,刘京,苏晓. 环境科学. 2017(01)
[7]晚期垃圾渗滤液厌氧氨氧化脱氮及其抑制动力学[J]. 李芸,李军,蔡辉,陈刚,侯爱月,胡啸,卞伟,国瑞峰,刘一夫. 中国环境科学. 2016(05)
[8]厌氧氨氧化反应影响因素研究进展[J]. 陈重军,冯宇,汪瑶琪,喻徐良,王建芳. 生态环境学报. 2016(02)
[9]高氨氮对具有回流的PN-ANAMMOX串联工艺的脱氮影响[J]. 李祥,崔剑虹,袁砚,黄勇,袁怡,刘忻. 环境科学. 2015(10)
[10]部分亚硝化-厌氧氨氧化工艺联合形式、应用及脱氮效能评析[J]. 崔剑虹,李祥,黄勇. 化工进展. 2015(08)
硕士论文
[1]高氨氮废水亚硝化控制策略及运行特性[D]. 王博.西安建筑科技大学 2016
本文编号：3009889
本文链接：https://www.wllwen.com/kejilunwen/huanjinggongchenglunwen/3009889.html
