锡青铜CuSn8P锻造态连杆衬套反旋成形研究
发布时间：2021-06-15 14:27
活塞销和连杆小头作为高压大功率柴油机的重要零部件,主要是通过连杆衬套来连接在一起。柴油机的工作过程是连杆衬套与连杆小端及活塞销配合摩擦的过程,设备运行过程中还需克服高温环境和交变应力两方面的影响,作为滑动轴承的连杆衬套是易损零件,质量过关的连杆衬套更能延长柴油机的使用年限。目前柴油机所用连杆衬套采用锡青铜QSn7-0.2采用强力旋压的成形工艺制造。强力旋压属于一种少切削的加工工艺,该工艺在锻造、挤压、拉伸、旋压等环节极具优势,能够满足制件机械性能和尺寸精度高需求。连杆衬套正常的失效形式是磨损失效,即在使用寿命到达时,衬套磨损,间隙增大,不能正常工作。导致连杆衬套在使用过程中产生磨损失效的原因是多方面的,除去人为的意外工况及产品质量外,引起失效的方面还有连杆衬套的材料,结构和装配工艺方面存在的不足。本文使用材料锡青铜CuSn8P锻造态,根据连杆衬套的成形特点和锡青铜CuSn8P锻造态的材料特点选用了错距反旋的成形工艺。通过Deform-3D有限元三维模拟平台,对锡青铜CuSn8P锻造态连杆衬套错距反旋成形的过程进行了数值模拟。将Deform-3D模拟的结果通过Deform-3D自带测量工...
【文章来源】：中北大学山西省
【文章页数】：70 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
异性件剪切反旋示意图
异性件剪切反旋如图 2.1 所示。图 2.1 异性件剪切反旋示意图行加工时主要选择筒形件流动旋压的方式，一件进行流动旋压，必须借助芯模进行，基于旋力，使其发生形变。旋转方向又分为正反两种致时称之为正旋，方向相反时则为反旋，如图
特点是不能直接建立三维几何模型，但是他 CAD 建模软件如 Pro/E、UG、SOLIDWORUNV、PDA、AMG，然后导入几何模型。本另存为 STL 文件格式后导入到 Deform-3D 软 连杆衬套反旋模型的毛坯为环形件。由于旋压因此旋压后的必须小于最终连杆衬套产品的内坯尺寸选取为内径 D=54.2mm，壁厚为 7.2mm部起旋端面的形状应该与旋轮工作的部分相互倒长度为 4mm 角度 0为 60°的角，在 SOLID几何模型如图 3.1 所示。
【参考文献】：
期刊论文
[1]基于析因试验的QSn7-0.2锡青铜连杆衬套尺寸精度分析[J]. 李姝,樊文欣,杨锋,李志伟. 特种铸造及有色合金. 2019(01)
[2]摩擦对高温合金复杂截面薄壁圆环多道次滚压成形不均匀变形作用[J]. 赵刚要,张冉阳,郭正华,郭伟,杨胜金,郭凯云. 稀有金属材料与工程. 2018(12)
[3]减薄率对QSn7-0.2合金微观组织的影响[J]. 孔维静,樊文欣,席奇豪,王欣,亓岳岩. 塑性工程学报. 2018(05)
[4]基于Simufact筒形件强力旋压与变薄拉深应力应变分析[J]. 张厚祖,樊文欣,杨锋,李志伟,郭佩剑. 特种铸造及有色合金. 2018(09)
[5]基于灰色神经网络模型的强力旋压连杆衬套屈服强度预测[J]. 杨锋,樊文欣,李志伟,秦晋,李姝,张厚祖. 塑性工程学报. 2018(04)
[6]基于Simufact的QSn7-0.2筒形件正、反旋数值模拟研究[J]. 汤传尧,樊文欣,席奇豪. 塑性工程学报. 2018(04)
[7]基于响应曲面法的错距旋压连杆衬套各旋轮工作圆弧半径的研究[J]. 樊文欣,汤传尧,潘何勇. 锻压技术. 2018(08)
[8]基于Simufact的强力旋压连杆衬套在不同旋轮参数下的应力应变分析[J]. 樊文欣,汤传尧,王瑞瑞. 热加工工艺. 2018(13)
[9]加载条件对铸态7075铝合金筒形件强力热反旋鼓包的影响[J]. 赵刚要,赵盼,张冉阳,黄锋,郭伟,杨胜金. 塑性工程学报. 2018(03)
[10]基于Simufact不同旋轮参数下强力反旋连杆衬套成形质量的研究[J]. 汤传尧,樊文欣,尹馨妍. 塑性工程学报. 2018(03)
博士论文
[1]TA15钛合金热强力旋压组织演化规律及强化机理研究[D]. 陈勇.哈尔滨工业大学 2014
硕士论文
[1]铸态7075铝合金筒形件强力热反旋微观组织演变有限元数值模拟[D]. 康春爽.南昌航空大学 2018
[2]应力三轴度对铸态高强铝合金筒形件热强旋损伤的影响[D]. 杨胜金.南昌航空大学 2018
[3]基于数值模拟的连杆衬套多道次旋压成形质量分析[D]. 石瑶瑶.中北大学 2018
[4]铸态7075铝合金筒形件强力热反旋基于扩径的成形极限研究[D]. 赵盼.南昌航空大学 2017
[5]铸态7075铝合金筒形件强力热反旋基于鼓包的成形极限研究[D]. 黄锋.南昌航空大学 2017
[6]连杆衬套温挤压预成形技术及数值模拟研究[D]. 杨华龙.中北大学 2017
[7]锡青铜连杆衬套错距旋压关键工艺参数对成形质量的分析及其优化[D]. 吕伟.中北大学 2017
[8]7075铸态铝合金筒形件多道次强力热反旋损伤开裂研究[D]. 陆诚俊.南昌航空大学 2016
[9]铸态7075铝合金筒形件强力热反旋壁厚不均匀分布实验研究[D]. 徐圣凯.南昌航空大学 2016
[10]铸造铝合金筒形件多道次强力热反旋椭圆度研究[D]. 刘翀.南昌航空大学 2015
本文编号：3231225
【文章来源】：中北大学山西省
【文章页数】：70 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
异性件剪切反旋示意图
异性件剪切反旋如图 2.1 所示。图 2.1 异性件剪切反旋示意图行加工时主要选择筒形件流动旋压的方式，一件进行流动旋压，必须借助芯模进行，基于旋力，使其发生形变。旋转方向又分为正反两种致时称之为正旋，方向相反时则为反旋，如图
特点是不能直接建立三维几何模型，但是他 CAD 建模软件如 Pro/E、UG、SOLIDWORUNV、PDA、AMG，然后导入几何模型。本另存为 STL 文件格式后导入到 Deform-3D 软 连杆衬套反旋模型的毛坯为环形件。由于旋压因此旋压后的必须小于最终连杆衬套产品的内坯尺寸选取为内径 D=54.2mm，壁厚为 7.2mm部起旋端面的形状应该与旋轮工作的部分相互倒长度为 4mm 角度 0为 60°的角，在 SOLID几何模型如图 3.1 所示。
【参考文献】：
期刊论文
[1]基于析因试验的QSn7-0.2锡青铜连杆衬套尺寸精度分析[J]. 李姝,樊文欣,杨锋,李志伟. 特种铸造及有色合金. 2019(01)
[2]摩擦对高温合金复杂截面薄壁圆环多道次滚压成形不均匀变形作用[J]. 赵刚要,张冉阳,郭正华,郭伟,杨胜金,郭凯云. 稀有金属材料与工程. 2018(12)
[3]减薄率对QSn7-0.2合金微观组织的影响[J]. 孔维静,樊文欣,席奇豪,王欣,亓岳岩. 塑性工程学报. 2018(05)
[4]基于Simufact筒形件强力旋压与变薄拉深应力应变分析[J]. 张厚祖,樊文欣,杨锋,李志伟,郭佩剑. 特种铸造及有色合金. 2018(09)
[5]基于灰色神经网络模型的强力旋压连杆衬套屈服强度预测[J]. 杨锋,樊文欣,李志伟,秦晋,李姝,张厚祖. 塑性工程学报. 2018(04)
[6]基于Simufact的QSn7-0.2筒形件正、反旋数值模拟研究[J]. 汤传尧,樊文欣,席奇豪. 塑性工程学报. 2018(04)
[7]基于响应曲面法的错距旋压连杆衬套各旋轮工作圆弧半径的研究[J]. 樊文欣,汤传尧,潘何勇. 锻压技术. 2018(08)
[8]基于Simufact的强力旋压连杆衬套在不同旋轮参数下的应力应变分析[J]. 樊文欣,汤传尧,王瑞瑞. 热加工工艺. 2018(13)
[9]加载条件对铸态7075铝合金筒形件强力热反旋鼓包的影响[J]. 赵刚要,赵盼,张冉阳,黄锋,郭伟,杨胜金. 塑性工程学报. 2018(03)
[10]基于Simufact不同旋轮参数下强力反旋连杆衬套成形质量的研究[J]. 汤传尧,樊文欣,尹馨妍. 塑性工程学报. 2018(03)
博士论文
[1]TA15钛合金热强力旋压组织演化规律及强化机理研究[D]. 陈勇.哈尔滨工业大学 2014
硕士论文
[1]铸态7075铝合金筒形件强力热反旋微观组织演变有限元数值模拟[D]. 康春爽.南昌航空大学 2018
[2]应力三轴度对铸态高强铝合金筒形件热强旋损伤的影响[D]. 杨胜金.南昌航空大学 2018
[3]基于数值模拟的连杆衬套多道次旋压成形质量分析[D]. 石瑶瑶.中北大学 2018
[4]铸态7075铝合金筒形件强力热反旋基于扩径的成形极限研究[D]. 赵盼.南昌航空大学 2017
[5]铸态7075铝合金筒形件强力热反旋基于鼓包的成形极限研究[D]. 黄锋.南昌航空大学 2017
[6]连杆衬套温挤压预成形技术及数值模拟研究[D]. 杨华龙.中北大学 2017
[7]锡青铜连杆衬套错距旋压关键工艺参数对成形质量的分析及其优化[D]. 吕伟.中北大学 2017
[8]7075铸态铝合金筒形件多道次强力热反旋损伤开裂研究[D]. 陆诚俊.南昌航空大学 2016
[9]铸态7075铝合金筒形件强力热反旋壁厚不均匀分布实验研究[D]. 徐圣凯.南昌航空大学 2016
[10]铸造铝合金筒形件多道次强力热反旋椭圆度研究[D]. 刘翀.南昌航空大学 2015
本文编号：3231225
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