X52和X60管线钢力学性能与耐腐蚀性能研究
发布时间：2021-09-17 13:55
石油天然气开发环境日益恶劣,我们对管线钢性能要求越来越高。迫切需要开发用于耐腐蚀油气运输的管线钢。本文研究了X52和X60管线钢的成分设计、成型工艺、微观组织结构和耐腐蚀性能。在此基础上,在实验室中进行轧制试验,并测试轧制钢板的微观结构和力学性能,并对管线钢在硫化氢环境下腐蚀性能进行研究。论文主要工作和研究结果如下:1.通过实验室热轧及力学性能,组织性能检测确定了热轧最佳工艺参数:加热温度1200℃,两阶段轧制,终轧温度880±15℃,终冷温度580±15℃。可获得良好的综合力学性能的X52、X60管线钢。显微组织主要为铁素体和细珠光体。2.研究了氢致开裂（HIC）和应力腐蚀（SCC）的形成机理及影响因素。在此基础上按照NACE Standard TM0284-2011以及NACE Standard TM0177-2005标准的要求,针对X52和X60管线钢进行抗HIC和SCC实验。抗HIC实验结果表明将样品浸入并在饱和硫化氢溶液中蚀刻96小时后,未观察到氢气鼓泡,并且在显微镜下检查后未观察到裂缝。裂纹敏感率,裂纹长度比和裂纹厚度比均为零。SCC实验结果表明施加到样品上的载荷为屈服强度...
【文章来源】：安徽工业大学安徽省
【文章页数】：61 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
马钢CSP连铸连轧流程图
学位论文 第二研究方法 Standard TM 0177-2005 中的“Method B”方法，即三4 所示。试样尺寸为 115mm×15mm×5mm。试样加工砂纸打磨至所需尺寸，打磨之后需要进行干燥处理样品表面存在杂质油污，需要先将所有式样进行清洗完成后，在丙酮清洗试验前，首先用 90＃汽油清洗，然后用丙酮洗涤。
安徽工业大学硕士学位论文 第三章 X52 管线钢轧制工艺、组织及力学性能研究4202517603（下） MBRGX36003 45×45×700 表面正常本轮试制中连铸全程采用轻压下技术，同时5流还投用了电搅辊，低倍检验结果显示铸坯内部质量较好，仅发现较轻微的中心偏析与疏松，无其他内部缺陷，并且5流铸坯内部质量要稍好于6流，低倍检验结果如表3.6所示：表3.6 低倍检验结果铸坯号规格(mm)中心偏析中心疏松中间裂纹角裂纹三角区裂纹Al2O3夹杂蜂窝状气泡14202518503 100×800×230 B1.0 0.5 0 0 0 0 014202518603 100×800×230 B1.0 1.0 0 0 0 0 014202517503 100×800×230 B1.0 1.0 0 0 0 0 014202517603 100×800×230 B1.0 1.0 0 0 0 0 0薄板厚度为 135mm，组织形状规则，晶粒均匀，无明显的缺陷，良好的铸态组织为最终铁素体晶粒细化奠定基础。铸坯断面低倍照片如图 3.1 所示。a
【参考文献】：
期刊论文
[1]我国天然气输送管道发展方向及相关技术问题[J]. 姜玲玲. 化工管理. 2017(26)
[2]HIC and SSC Behavior of High-Strength Pipeline Steels[J]. Xian-Bo Shi,Wei Yan,Wei Wang,Lian-Yu Zhao,Yi-Yin Shan,Ke Yang. Acta Metallurgica Sinica（English Letters）. 2015(07)
[3]我国油气管道建设运行管理技术及发展展望[J]. 黄维和,郑洪龙,王婷. 油气储运. 2014(12)
[4]我国油气田开发与生态环境和谐发展[J]. 李东岳. 硅谷. 2014(15)
[5]控轧控冷工艺参数对X80管线钢组织和性能的影响[J]. 王士林,张厚军,陆春洁. 上海金属. 2014(04)
[6]超高强度管线钢的发展现状及未来趋势预测[J]. 吴娅梅. 科技视界. 2014(05)
[7]HES石油天然气管道运输安全问题的分析[J]. 周瑞,毛艳玲. 中国石油和化工标准与质量. 2013(16)
[8]国内外高钢级管线钢的发展及应用[J]. 张斌,钱成文,王玉梅,张玉志. 石油工程建设. 2012(01)
[9]夹杂物对X120管线钢氢致开裂的影响[J]. 镇凡,刘静,黄峰,程吉浩,李翠玲,郭斌,徐进桥. 中国腐蚀与防护学报. 2010(02)
[10]轧后控冷终冷温度对高强度管线钢屈强比的影响[J]. 闫立超,余伟,唐荻,黄秋菊,谢勇. 上海金属. 2007(03)
本文编号：3398863
【文章来源】：安徽工业大学安徽省
【文章页数】：61 页
【学位级别】：硕士
【部分图文】：
马钢CSP连铸连轧流程图
学位论文 第二研究方法 Standard TM 0177-2005 中的“Method B”方法，即三4 所示。试样尺寸为 115mm×15mm×5mm。试样加工砂纸打磨至所需尺寸，打磨之后需要进行干燥处理样品表面存在杂质油污，需要先将所有式样进行清洗完成后，在丙酮清洗试验前，首先用 90＃汽油清洗，然后用丙酮洗涤。
安徽工业大学硕士学位论文 第三章 X52 管线钢轧制工艺、组织及力学性能研究4202517603（下） MBRGX36003 45×45×700 表面正常本轮试制中连铸全程采用轻压下技术，同时5流还投用了电搅辊，低倍检验结果显示铸坯内部质量较好，仅发现较轻微的中心偏析与疏松，无其他内部缺陷，并且5流铸坯内部质量要稍好于6流，低倍检验结果如表3.6所示：表3.6 低倍检验结果铸坯号规格(mm)中心偏析中心疏松中间裂纹角裂纹三角区裂纹Al2O3夹杂蜂窝状气泡14202518503 100×800×230 B1.0 0.5 0 0 0 0 014202518603 100×800×230 B1.0 1.0 0 0 0 0 014202517503 100×800×230 B1.0 1.0 0 0 0 0 014202517603 100×800×230 B1.0 1.0 0 0 0 0 0薄板厚度为 135mm，组织形状规则，晶粒均匀，无明显的缺陷，良好的铸态组织为最终铁素体晶粒细化奠定基础。铸坯断面低倍照片如图 3.1 所示。a
【参考文献】：
期刊论文
[1]我国天然气输送管道发展方向及相关技术问题[J]. 姜玲玲. 化工管理. 2017(26)
[2]HIC and SSC Behavior of High-Strength Pipeline Steels[J]. Xian-Bo Shi,Wei Yan,Wei Wang,Lian-Yu Zhao,Yi-Yin Shan,Ke Yang. Acta Metallurgica Sinica（English Letters）. 2015(07)
[3]我国油气管道建设运行管理技术及发展展望[J]. 黄维和,郑洪龙,王婷. 油气储运. 2014(12)
[4]我国油气田开发与生态环境和谐发展[J]. 李东岳. 硅谷. 2014(15)
[5]控轧控冷工艺参数对X80管线钢组织和性能的影响[J]. 王士林,张厚军,陆春洁. 上海金属. 2014(04)
[6]超高强度管线钢的发展现状及未来趋势预测[J]. 吴娅梅. 科技视界. 2014(05)
[7]HES石油天然气管道运输安全问题的分析[J]. 周瑞,毛艳玲. 中国石油和化工标准与质量. 2013(16)
[8]国内外高钢级管线钢的发展及应用[J]. 张斌,钱成文,王玉梅,张玉志. 石油工程建设. 2012(01)
[9]夹杂物对X120管线钢氢致开裂的影响[J]. 镇凡,刘静,黄峰,程吉浩,李翠玲,郭斌,徐进桥. 中国腐蚀与防护学报. 2010(02)
[10]轧后控冷终冷温度对高强度管线钢屈强比的影响[J]. 闫立超,余伟,唐荻,黄秋菊,谢勇. 上海金属. 2007(03)
本文编号：3398863
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