15跨一联PC连续梁桥支座纵向预偏量设置研究

发布时间：2021-04-11 06:54

　　湖北荆州市楚都大道海子湖特大桥为15跨一联的变截面PC连续梁桥,全长1 434m,主梁采用悬臂现浇法施工,利用挂篮在吊架上逐步合龙。该桥经6次分段合龙施工后才能最终合龙,合龙后梁体在多种因素影响下产生纵向变形,导致桥墩活动支座产生纵向偏移,需对影响支座纵向预偏量设置的各种因素进行研究。利用MIDAS有限元软件建立全桥施工模型,研究预应力、混凝土收缩徐变及温变因素对支座伸缩变形的影响,给出各活动支座预偏量设置值。结果表明:混凝土收缩与徐变对支座预偏量设置的影响最大,宜根据实测弹性模量和成桥10年计算支座的纵向位移;合龙温度偏差对支座纵向位移产生较大偏差;距离固定墩越远,各因素对支座的纵向位移量影响越大;综合考虑各影响因素的影响,A0台和A15台支座预偏量分别为-214.9mm和182.9mm。 

【文章来源】：桥梁建设. 2020,50(03)北大核心EICSCD

【文章页数】：7 页

【部分图文】：

海子湖特大桥总体布置

利用MIDAS有限元软件建立全桥施工模型，如图2所示。模型中，共357个变截面三维梁单元。将施工划分为31个阶段，按照悬臂施工中的14个T构及图1所示的顺序合龙，在各0号块设置刚臂单元与桥墩支座连接。桥梁结构由静定的T构变为多个“∏”形超静定结构，再逐步合龙至全桥合龙后的15跨一联的超静定结构（仅P7固定支座，其余为活动支座）。主梁采用C55混凝土，预应力钢束采用1 860 MPa的?s15.2 mm高强度低松弛钢绞线。3.1 预应力张拉引起的支座纵向位移Δ1

基于CEB-FIP规范和现场测得的混凝土弹性模量试验数据，分别计算出全桥合龙后预应力张拉引起的各支座纵向位移Δ1，结果如表1所示。由表1可知：A0台支座依据实测弹性模量和规范弹性模量所得的Δ1分别为61.2mm和55.4mm;A15台支座依据实测弹性模量和规范弹性模量所得的Δ1分别为48.1mm和33.2mm。距离固定支座越远，根据实测弹性模量较规范弹性模量计算的支座纵向偏移量Δ1的结果偏差越大。因此，对于多跨一联的连续梁桥，应采用现场试验测得的材料特性数据计算支座预偏量。3.2 混凝土收缩与徐变引起的支座纵向位移Δ2

【参考文献】：
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硕士论文
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本文编号：3130793