乳化沥青冷再生混合料早期黏聚力及影响因素
发布时间：2021-10-13 16:05
为了研究乳化沥青冷再生混合料早期黏聚力指标缺失而引起的施工质量等问题,通过维姆（HVEEN）黏聚力试验方法研究了放置时间、乳化沥青特性与用量、沥青旧料（reclaimed asphalt pavement,RAP）掺量及拌和用水量对其冷再生混合料黏聚力的影响规律,借助于统计产品与服务解决方案（statistical product and service solutions,SPSS）软件分析了4种影响因素的显著性,并根据室内试验结果推荐了乳化沥青冷再生混合料早期黏聚力控制指标及要求,在最后探讨了提升乳化沥青冷再生混合料黏聚力的具体技术方式.试验结果表明:乳化沥青冷再生混合料黏聚力随放置时间、乳化沥青用量及拌和用水量的增加呈现出先增大后减小的趋势,随RAP掺量的增加而增大,且最大黏聚力存在于冷再生混合料和易性良好时;乳化沥青平均粒径越小并非黏聚力越大;黏聚力试验与劈裂强度试验确定最佳拌和用水量具有良好的一致性.乳化沥青用量、拌和用水量、乳化沥青特性及RAP掺量对其冷再生混合料黏聚力影响显著;掺加布敦岩沥青、再生剂及采用丁苯橡胶改性乳化沥青的技术方式对其冷再生混合料黏聚力改善效果明显,而...
【文章来源】：北京工业大学学报. 2020,46(08)北大核心CSCD
【文章页数】：8 页
【部分图文】：
不同乳化沥青用量下的混合料黏聚力
2.1.3 拌和用水量影响在乳化沥青(E1)用量4.0%、90%RAP掺量条件下成型试件,考察4种拌和用水量3.1%、3.6%、4.1%、4.6%对冷再生混合料黏聚力的影响,结果见图5. 由图5可知,拌和用水量在3.1%～3.6%变化时,黏聚力随用水量增加而变大;在3.6%～4.6%变化时,用水量增大黏聚力反而下降. 若拌和用水量过少,冷再生混合料润湿不够,和易性会变差,同样乳化沥青用量下,裹覆旧料程度不一,导致黏聚力较差;若拌和用水过多,虽能充分润湿旧料,和易性也在合理范围,但乳化沥青冷再生混合料强度形成的过程也是水分不断蒸发的过程,水分越多,强度形成越慢,残留空隙越大,早期强度就越差. 另外也可以看出黏聚力试验对应的最佳含水量与基于劈裂强度确定的含水量具有良好的一致性,这在一定程度上也说明了黏聚力测试方法的合理性.
在乳化沥青(E1)用量4.0%、最佳拌和用水量3.6%时,改变RAP掺量分别为70%、80%、90%,考察RAP掺量对冷再生混合料黏聚力的影响,结果见图6. 由图6可知,随RAP掺量增加乳化沥青冷再生混合料黏聚力增大. RAP掺量70%时黏聚力为112 g/cm2,80%RAP的黏聚力相比70%RAP增加18%,90%RAP的黏聚力相比80%RAP增加3%. 表明乳化沥青冷再生混合料黏聚力并非新料越多越好,黏聚力形成主要依靠于乳化沥青冷再生混合料胶浆的强度,新料越多,表面需要裹覆的沥青越多,同样乳化沥青用量下,胶浆强度偏低;另外新料与旧料的相容性也并非一致.2.2 相关性分析
【参考文献】：
期刊论文
[1]乳化沥青冷再生混合料的早期强度性能评价研究[J]. 陈海民,邹静蓉,李胜强. 路基工程. 2016(05)
[2]乳化沥青冷再生混合料超早强技术研究[J]. 耿九光,胡勇,石发进. 中外公路. 2016(04)
[3]乳化沥青冷再生混合料早期强度评价[J]. 李锋,严金海,韩鹏. 中外公路. 2016(04)
[4]乳化沥青冷再生混合料和易性指标及影响因素[J]. 汪德才,郝培文,刘娜,张海伟,李志刚. 北京工业大学学报. 2016(06)
[5]不添加沥青的路面沥青混合料再生新方法[J]. 舒立恒,葛折圣. 武汉理工大学学报(交通科学与工程版). 2015(06)
[6]胶乳掺量对乳化沥青冷再生混合料低温性能的影响研究[J]. 韩庆奎,李晓民,魏定邦. 硅酸盐通报. 2015(11)
[7]生石灰对乳化沥青冷再生混合料强度的影响[J]. 周源. 中外公路. 2013(02)
[8]布敦岩沥青混合料路用性能研究[J]. 李瑞霞,郝培文,王春,张庆. 武汉理工大学学报. 2011(09)
硕士论文
[1]布敦岩沥青及其混合料性能研究[D]. 黄昊飞.吉林大学 2015
[2]常温再生RAP中老化沥青及再生混合料性能研究[D]. 李茜.华南理工大学 2014
[3]玄武岩纤维沥青混合料路用性能研究[D]. 刘福军.哈尔滨工业大学 2010
本文编号：3434968
【文章来源】：北京工业大学学报. 2020,46(08)北大核心CSCD
【文章页数】：8 页
【部分图文】：
不同乳化沥青用量下的混合料黏聚力
2.1.3 拌和用水量影响在乳化沥青(E1)用量4.0%、90%RAP掺量条件下成型试件,考察4种拌和用水量3.1%、3.6%、4.1%、4.6%对冷再生混合料黏聚力的影响,结果见图5. 由图5可知,拌和用水量在3.1%～3.6%变化时,黏聚力随用水量增加而变大;在3.6%～4.6%变化时,用水量增大黏聚力反而下降. 若拌和用水量过少,冷再生混合料润湿不够,和易性会变差,同样乳化沥青用量下,裹覆旧料程度不一,导致黏聚力较差;若拌和用水过多,虽能充分润湿旧料,和易性也在合理范围,但乳化沥青冷再生混合料强度形成的过程也是水分不断蒸发的过程,水分越多,强度形成越慢,残留空隙越大,早期强度就越差. 另外也可以看出黏聚力试验对应的最佳含水量与基于劈裂强度确定的含水量具有良好的一致性,这在一定程度上也说明了黏聚力测试方法的合理性.
在乳化沥青(E1)用量4.0%、最佳拌和用水量3.6%时,改变RAP掺量分别为70%、80%、90%,考察RAP掺量对冷再生混合料黏聚力的影响,结果见图6. 由图6可知,随RAP掺量增加乳化沥青冷再生混合料黏聚力增大. RAP掺量70%时黏聚力为112 g/cm2,80%RAP的黏聚力相比70%RAP增加18%,90%RAP的黏聚力相比80%RAP增加3%. 表明乳化沥青冷再生混合料黏聚力并非新料越多越好,黏聚力形成主要依靠于乳化沥青冷再生混合料胶浆的强度,新料越多,表面需要裹覆的沥青越多,同样乳化沥青用量下,胶浆强度偏低;另外新料与旧料的相容性也并非一致.2.2 相关性分析
【参考文献】：
期刊论文
[1]乳化沥青冷再生混合料的早期强度性能评价研究[J]. 陈海民,邹静蓉,李胜强. 路基工程. 2016(05)
[2]乳化沥青冷再生混合料超早强技术研究[J]. 耿九光,胡勇,石发进. 中外公路. 2016(04)
[3]乳化沥青冷再生混合料早期强度评价[J]. 李锋,严金海,韩鹏. 中外公路. 2016(04)
[4]乳化沥青冷再生混合料和易性指标及影响因素[J]. 汪德才,郝培文,刘娜,张海伟,李志刚. 北京工业大学学报. 2016(06)
[5]不添加沥青的路面沥青混合料再生新方法[J]. 舒立恒,葛折圣. 武汉理工大学学报(交通科学与工程版). 2015(06)
[6]胶乳掺量对乳化沥青冷再生混合料低温性能的影响研究[J]. 韩庆奎,李晓民,魏定邦. 硅酸盐通报. 2015(11)
[7]生石灰对乳化沥青冷再生混合料强度的影响[J]. 周源. 中外公路. 2013(02)
[8]布敦岩沥青混合料路用性能研究[J]. 李瑞霞,郝培文,王春,张庆. 武汉理工大学学报. 2011(09)
硕士论文
[1]布敦岩沥青及其混合料性能研究[D]. 黄昊飞.吉林大学 2015
[2]常温再生RAP中老化沥青及再生混合料性能研究[D]. 李茜.华南理工大学 2014
[3]玄武岩纤维沥青混合料路用性能研究[D]. 刘福军.哈尔滨工业大学 2010
本文编号：3434968
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